第３期 北 方 交 通 ・６３・ 防撞墙设计问题探讨 付春敏 （沈阳市公路规划设计院，沈阳１１００１１） 摘要：在进行安保设计中，对防撞等级设定的选用及计算方法进行了验算，并提出了进一步优化设计的思 路。 关键词：防撞墙；配筋率；设计验算 中图分类号：Ｕ４４３．７ 文献标识码：Ｂ 文章编号：１６７３—６０５２（２０１１）０３—００６３—０２ 按照“安全、环保、舒适、和谐”的公路建设理 其每延米碰撞标准值为５３ｋＮ／ｍ，一条公路防撞标 念，公路建设安保意识已提到设计工程的日程上来， 准确定后，进行结构计算，进行具体设计。 为安全起见，近年来无论是高速公路还是普通公路 表３ 混凝土护栏所受碰撞荷载的分布 的桥梁都将栏杆设计成了防撞墙。但现有的防撞墙 设计，各种公路的防撞墙都是一个模式、一样配筋， 很少有人考虑是否合理，是否安全、可靠。交通部下 发“公路交通安全设施设计细则”对防撞墙设计有 了具体的要求，下面根据《细则》对防撞墙的设计进 行讨论。 ２现有防撞墙强度验算 １ 防撞等级的选定 现在一般防撞墙为定型设计，具体见图１。 《细则》中对桥梁路侧护栏防撞等级分为Ｂ、Ａ、 其撞击力在防撞下５ｃｍ。对各级防撞产生各截 ＳＢ、ＳＡ、ＳＳ五级，具体见表１。 面的弯矩见表４。 表１ 桥梁护栏防撞等级适用条件 表４弯矩计算表 对图１中Ａ截面（图２）： ａ＝７．５一 一 ＝６ 各级公路桥梁路侧防撞等级在设计中按表１进 ｈ０＝１７＋７—６＝１８ 行选择，选择好防撞等级后进行设计，其防撞荷载按 Ｃ３０ ｆｃ ＝１３．８ＭＰａ Ｊ］ｒＧ／Ｔ Ｄ８１—２００６选用。 ＝２８０ 表２桥梁护栏碰撞荷载 Ｍ＝ｆｏ ×ｂ×ｘ（ｈ。一睾） Ｉｍ宽墙５ｑｂ１６，Ａｓ＝１０．０４８ ｘ＝ ｆ 一 ｏ ＾ Ｘ ｂ ＝ １３ ８ Ｘ １００ ＿２．ｏ４…＿ ● 表２与表３两表是一致的。 Ｍ：１３．８×１００×２．０４×（１８一 ）：４７．８ｋＮ／ｍ 表２中Ａ、Ａｍ碰撞力为２１０ｋＮ，作用长度４ｍ， Ｂ截面： ・６４・ 北 方 交 通 ２０１１ 寸＿ ５ｏ ｔ Ｃ Ａ Ｂ 图１桥上防撞墙横断面 ２７．５６０ｋＮ／ｍ・ １１， ■Ｉｔ Ｊ Ｂ截面： Ｍ：１３．８×１００×１．１４６ ｘ（３１一 ）： ４８．１２ｋＮ／ｍ 从验算结果来看，二级公路的防撞墙配筋用 ｌ２就可以了。 例２ 按构造要求，配筋率，受弯构造，不小于０．２％， ｈ＝３７ ｈ。＝３１ ａ＝６ ｘ＝２．０４ 不小于４５ｆ／ｆ￣ 。 Ｍ：１３．８×１００×２．０４×（３１一 ）：８４．４ｋＮ／ Ａ截面：５．５６２／１００ ｘ１８÷０．３％＞０．２％ ４５ｆ／ｆ￣ｄ＝４５×１．６５／２８０：０．２６＜０．３％ 满足构造要求，就是说用 ｌ２筋也满足构造要 从以上验算结果来看，Ａ截面除ＳＳ等级不满足 求。 外，其余都满足强度要求。但Ａ、Ｂ级安全度较大， ３对防撞墙优化设计 就是说二级公路上防撞墙配筋量多了，用５ｑ５１２计 以往的防撞墙设计在配筋上可以进一步优化， 算一下： 对用图中的２、２、４号筋可按受力情况进行重新布 Ａｓ＝５．６５２ 设，如Ｎ３筋其位置在最下边，什么情况下受力都不 ｘ＝ ＿１．１４６ 受限制，可用ｑｂｌ２钢筋代替 １６筋，Ｎ４筋是锚在上 Ａ截面： 部里，可根据不同防撞等级选用中１２或 １６。对于 Ｍ：１３．８×１００×１．１４６×（１８一 堑）： Ｎ２筋建议在受力方向用 ｌ２一 ｌ６，其外侧用 ｌ０ 就可了。对于Ｎｌ筋可选用ｑ５１０钢筋，这样总的钢 第３期 北 方 交 通 ・６５・ 长山堡浑河特大桥挂篮设计 林世平，周显亮 （辽宁省高速公路管理局东陵处，沈阳１１０００１） 摘 要：长山堡浑河特大桥主桥跨军队油库专用铁路、跨浑河上游英额河、跨国道Ｇ２０２线，介绍了该桥主桥上 部构造单箱单室连续箱梁施工所选用挂篮的构造、计算参数、受力计算等过程。 关键词：箱梁；计算参数；挂篮；设计 中图分类号：Ｕ４４２．５ ３ 文献标识码：Ｂ 文章编号：１６７３—６０５２（２０１１）０３—００６５—０５ １ 工程简介 长山堡浑河特大桥位于抚顺草市（辽吉界）至 ５６＋８Ｏ＋５６六孔变截面预应力混凝土连续箱梁，跨 越浑河、Ｇ２０２国道和油库铁路专用线。预应力混凝 南杂木高速公路第三合同段，全桥左、右幅错孔布 置。全桥中心桩号为Ｋ３２＋６４０．９９５（不计耳墙长 土变截面连续梁梁墩中心点梁高５．００ｍ，跨中梁高 ２．３０ｍ，梁高变化段梁底曲线采用圆曲线，边跨 度），桥梁全长１７９０．０２ｍ，全桥位于Ｒ＝１４３０ｍ圆曲 线及缓和曲线上，横向超高３．０％。全桥上部结构 形式主要有左幅（５６＋２ ｘ ８０＋５６）ｍ、右幅２×（５６ １５．９５ｍ范围内为直线段。箱梁横断面为单箱单室 截面，箱梁顶板宽１２．２５ｍ，底板宽７．０５ｍ，两侧翼缘 臂长２．６ｍ。箱梁顶板０号块处厚２７—４７ｃｍ，１—１１ ＋８Ｏ＋５６）ｍ悬臂浇筑预应力混凝土连续箱梁结 构，（２８＋４０＋２８）ｍ现浇连续箱梁以及预应力混凝 号梁段厚２７ｃｍ，支架现浇段支点处厚２７—４７ｃｍ；底 板厚度由跨中３０ｃｍ按圆曲线变化到桥墩支点处 土先简支后连续Ｔ梁结构；下部结构采用独柱墩、 双柱墩、矩形墩、肋板埋置式桥台等几种形式，基础 采用扩大基础、桩基础两种形式。 主桥左幅采用５６＋２ ｘ ８０＋５６四孔、右幅采用 ６０ｃｍ。０号块梁段腹板厚度为７０ｃｍ，１—５号梁段为 ７０ｃｍ，６号梁段腹板由７０ｃｍ线性变化到５０ｃｍ， ７—１１号梁段为５０ｃｍ，现浇段为５０—７０ｃｍ，合拢段 为５０ｃｍ；箱梁底板、腹板及顶板与横隔板相交处均 筋可用少一些。具体计算见表５。 表５ 调整后用钢筋共８２７．７８ｋＮ，比原来少 １８３．０２ｋＮ，少了１８％。如果是二级公路少的要更 多，可见进行优化设计后是可以节约材料的。按构 造要求配筋率受弯构件不小于０．２％。 ４结束语 学习了《细则》，对防撞墙的设计验算、对现在 用在公路上的防撞墙设计有了更深一步的了解，对 不同的防撞等级可进行不同的设计，即保证了结构 的安全，又可能节省一些材料。 Ｐｒｏｂｌｅｍ Ｄｉｓｃｕｓｓｉｏｎ ｏｆ Ａｎｔｉ——ｃｏｌｌｉｓｉｏｎ Ｗａｌｌ Ｄｅｓｉｇｎ Ａｂｓｔｒａｃｔ Ｄｕｒｉｎｇ ｔｈｅ ｓｅｃｕｒｉｔｙ ｄｅｓｉｇｎ，ｔｈｅ ｓｅｌｅｃｔｉｏｎ ａｎｄ ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｍｅｔｈｏｄ ｏｆ ａｎｔｉ—ｃｏｌｌｉｓｉｏｎ ｌｅｖｅｌ ｓｅｔｔｉｎｇ ａｒｅ ｃｈｅｃｋｅｄ ａｎｄ ｔｈｅ ｔｈｏｕｇｈｔ ｆｏｒ ｆｕｒｔｈｅｒ ｏｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎ ｄｅｓｉｇｎ ｉｓ ｐｕｔ ｆｏｒｗａｒｄ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ Ａｎｔｉ—ｃｏｌｌｉｓｉｏｎ ｗａｌｌ；Ｒａｔｉｏ ｏｆ ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｍｅｎｔ；Ｃｏｍｐｕｔｉｎｇ ｃｈｅｃｋ ｏｆ ｄｅｓｉｇｎ