广州市金沙洲居住新城A区 配套学校项目体育馆工程
高支模体系 施工方案
编制单位：广州工程总承包集团
有限公司
广州市金沙洲居住新城A区配套学校项目体育馆工程高支模体系专项施工方
广州市金沙洲居住新城A区 配套学校项目体育馆工程
高支模体系施工方案
建设单位:广州市土地开发中心
设计单位：广州市民用科研设计院
监理单位:广州市建设工程监理公司 施工单位：广州工程总承包集团有限公司编制人： 审核人： 技术负责: 审定批准人：
编制日期：
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目 录
第一节编制说明4 一、编制依据4 二、基本概况4 第二节支模方案9 一、材料选用9 二、梁板施工工艺流程9 三、模板及支撑体系施工9 四、模板及支撑体系计算11
（一）、参数信息错误!未定义书签。11
（二）、梁板荷载标准值计算错误!未定义书签。13 1、梁侧模板荷载错误!未定义书签。13 2、梁侧模板面板的计算错误!未定义书签。14 3、梁侧模板内外楞的计算错误!未定义书签。17 4、穿梁螺栓的计算错误!未定义书签。23 5、梁板模板面板的计算错误!未定义书签。23 6、梁底顺梁支撑木方的计算错误!未定义书签。26 7、梁底横梁支撑木方的计算错误!未定义书签。29 8、梁底顺梁支撑钢管的计算错误!未定义书签。31 9、梁底横梁支撑钢管的计算错误!未定义书签。34 10、扣件抗滑移的计算错误!未定义书签。34 11、立杆稳定性的计算错误!未定义书签。35
（三）、梁模板高支撑的构造和施工要求(工程经验）错误!未定义书签。37
（四）、在8.1米标高处预应力框架梁（YYKL）错误!未定义书签。40
第三节高支模的质量安全保证体系421 一、模板的堆放421 二、模板的安装432 三、模板拆除443
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四、高支模及支撑体系的验收45 五、防止高支模支撑系统失稳的措施45 六、高支模支撑架搭设和拆除的安全技术措施46 （一）安装安全技术措施46 （二）、拆除安全技术措施47
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第一节 编制说明
一、编制依据
《建筑结构荷载规范》GB50009—2001中国建筑工业出版社； 《混凝土结构设计规范》GB50010—2002中国建筑工业出版社； 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 中国建筑工业出版社；
《钢结构设计规范》GB 50017-2003中国建筑工业出版社; 《广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法》。《建筑施工安全检查标准》JGJ59—99.《金沙洲居住新城A区配套学校项目工程施工组织总设计》。《建筑施工高处作业安全技术规范》。
《施工图纸》金沙洲居住新城A区配套学校项目
二、基本概况
本工程依据广州市经济技术开发区教育局提供的设计要求、《广州市城市规划管理技术标准与准则》及《中小学校建筑设计规范》,由广州市民用建筑科研设计院设计。
1.建筑设计概况
广州市金沙洲居住新城A区配套学校用地位于广州市金沙洲居住新城A区，建设用地地块由B3705A04、B3702A03、B3701A03、B3702A07地块组成，建54班中学一所(总建筑面积60850㎡，包括教学行政区（5
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层，局部6层），最大连体建筑面积约39100㎡（教学行政楼+体育艺术楼+地下室，通过连廊相连）。学生宿舍(6层)及食堂3层，面积约14570㎡，教工宿舍楼6层，面积约6530㎡，体育馆(2层）及艺术楼5层,面积约7800㎡，看台面积约670㎡,架空层面积约5480㎡，地下室面积约3800㎡)，30班小学一所（1幢4层,面积约10103㎡）,18班幼儿园二所(2幢3层，面积约8942㎡），总建筑面积79895㎡
华侨中学用地位于广州市金沙洲居住新城A区，B3705A04地块，大致呈三角形，南距广佛高速路约百米以内，用地东、南面均为河涌。主要入口朝向西面30米规划路，施工现场交通较便利。
A03小学用地位于广州市金沙洲居住新城A区,B3702A03地块，大致呈房子形，北邻沉香大桥。主要入口朝向西面30米规划路，施工现场交通较便利。
A07幼儿园用地位于广州市金沙洲居住新城A区，B3702A07地块，大致呈矩形，主要入口朝向西北面规划路，施工现场交通较便利。
A03幼儿园用地位于广州市金沙洲居住新城A区，B3701A03地块，大致呈矩形，北邻沉香大桥，主要入口朝向南面规划路，施工现场交通较便利。
2.结构设计概况
（1)本工程结构设计(含基础）使用年限为50年。建筑结构安全等级为二级。
（2）、本工程场地类别为II类；地基土的液化等级为不液化，地
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基基础设计等级为丙级.
（3)、本建筑抗震设防分类为:职工宿舍为丙类,其他单体为乙类；本工程所在地区的抗震设防烈度为7度,本工程抗震设计的设防烈度为7度，抗震构造措施采用的设防烈度为7度；抗震等级：职工宿舍为三级。
3。建筑设备安装设计概况
1、外水外电、高低压变配电系统、照明配电系统、应急配电系统、防
雷接地系统、消防自动报警系统。
2、给排水系统、消防给水系统、气体灭火装置。 3、通风系统、空调系统。
4。装饰装修设计概况
1、室内墙面抹灰及油漆，天棚吊顶；公共通道地面面砖;2、外墙面装饰板材及幕墙。
工程特点：本工程为多层的公共建筑,建筑单层面积大，但建层总高度不大（各单体工程中最高为22。8ｍ），局部有地下室，层高5。0m，地上各单体较多，最高的单体为六层，各单体的层高见施工图；工程装修比较简单。本工程的主要施工难点为基坑支护、工程桩基础(静压桩、冲孔桩）、地下室结构、高支模（体育馆层高为11.7m）等施工部位.
水文地质情况:地下水埋深 1.40—3。0ｍ，地下水位高于基坑底标高（埋深—5。5ｍ)，故应考虑降水。但基础桩不用考虑地下水影响.
5。基础类型
1、华侨中学为钻（冲)孔砼灌注桩基础，地下室采用刚性加柔性复
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合防水，底板及外墙为C30.S8 防水混凝土，混凝土内添加FS－H 混凝土防水剂，其厚度为0.5ｍ。防水工序为：1、20厚1:3水泥沙浆找平，2、3厚APP改性沥青防水卷材，3、无纺布保护层（300g/ m2)，4、50厚C20细石混凝土，5、钢筋混凝土底板，6、C20找坡层最溥处40，7、60厚C20细石干硬性混凝土整筑层内配双向ф6＠200钢筋,缝填粗砂,8、环氧树脂耐磨地坪漆。防水层下为100mm厚C15素混凝土垫层.基础钻（冲）孔桩桩直径800mm、1000mm、1200mm长10——40ｍ,桩底持力层为（地质资料4-3）微风化碳质灰岩,桩身混凝土为C30，共计634根桩.
2、A03小学、A03幼儿园、A07幼儿园基础为静压预制砼管桩(14230米)。
结构概况：本工程为该工程结构采用全现浇钢筋混凝土结构梁板、柱、结构体系。工程结构设计按7 度抗震设防，抗震等级为二级。
6。装饰工程：
华侨中学:外装修使用建筑外墙为棕红色劈开砖干挂、白色外墙漆涂料点缀饰面，外墙群用白麻花岗岩干挂.屋面采用蓝灰色屋面瓦。内装修使用墙面与天棚为白色内墙漆，地面铺设地面瓷砖,卫生间与厨房内墙粘贴白色瓷砖。铝合金玻璃幕墙窗，门为防火门。
A03幼儿园:外装修使用建筑外墙主要以米黄色面砖、白色面砖搭配饰面，外墙群用白麻花岗岩干挂。屋面是水平女儿墙屋面。内装修使用墙面与天棚为白色内墙漆，地面铺设地面瓷砖，卫生间与厨房内墙粘贴白色瓷砖。铝合金玻璃幕墙窗,门为防火门。
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A07幼儿园：外装修使用建筑外墙主要以浅橙黄色面砖、白色面砖搭配饰面,外墙群用白麻花岗岩干挂。屋面是水平女儿墙屋面。内装修使用墙面与天棚为白色内墙漆，地面铺设地面瓷砖，卫生间与厨房内墙粘贴白色瓷砖.铝合金玻璃幕墙窗，门为防火门。
A03小学：外装修使用建筑外墙主要以白色、橙色、红色、天蓝色、土黄色面砖相互搭配饰面,外墙群用白麻花岗岩干挂。屋面是水平女儿墙屋面.内装修使用墙面与天棚为白色内墙漆，地面铺设地面瓷砖,卫生间与厨房内墙粘贴白色瓷砖。铝合金玻璃幕墙窗,门为防火门。
防水：地下室外墙防水工序：1、钢筋混凝土壁板，2、20厚聚合物水泥沙浆找平，3、2mm厚聚氨酯防水涂膜刷2—3遍（局部加层涂刷并带胎体加强),4、20mm厚1:2.5水泥沙浆保护层,5、120mm厚多孔砖保护墙（保护墙每砌500高的同时，完成部分分层填土并夯实）。防水屋面防水层采用聚氨酯防水涂膜，厚度≥2mm，APP改性沥青防水卷材，厚度≥3mm。厨厕墙聚合物水泥基复合防水涂料厚1.0mm，厨厕、浴房及晒（露）台、阳台地面聚合物水泥基复合防水涂料厚1。5mm。
本工程由广州市土地开发中心投资建设,广州市民用建筑科研设计院设计，广东省地质建设工程勘察院地质勘查，广州市建设工程监理公司监理,广州工程总承包集团有限公司组织施工；由林杰担任项目经理，陈少团担任项目副经理及技术负责人。
特别是华侨中学体育馆艺术楼项目，在第三层8。1米标高处,架空层高8。1米，预应力框架梁(YYKL700＊1400)5根,长度34米；在天面层19。5米标高处,架空层高11。4米，预应力屋面梁（WYYKL700＊1700）12
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根，长度34米；预应力屋面梁(WYYKL700*1400）1根,长度20.4米; 楼板厚度为120㎜，最大重量分别约为3.0T/m和2.45T/m。
此部位是施工的重点，由于标高净空大及顶板施工荷载较大，根据《广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法》规定，必须对支撑系统进行设计及验算。当采用钢管脚手架做为支撑时，施工按施工组织总设计和《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—2001执行。
第二节支模方案
一、材料选用
1、模板均选用全新进口18厚砼用胶合板,模板接缝处通长设置的5mm厚橡胶条。
2、50×100木枋（松木）。
3、采用合格的钢管（外径48mm，壁厚不小于 3.5mm)及扣件。
二、梁板施工工艺流程
搭设脚手架→支梁底模→封砼梁侧模→支板底模→绑扎梁钢筋→绑扎板钢筋→隐蔽验收→浇筑梁板砼→养护→砼强度达设计要求→拆侧模→预应力张拉→拆底模→转入下一施工工序
三、模板及支撑体系施工
预应力屋面梁(WYYKL700＊1700）模板支撑体系及满堂红脚手架搭设方案如下图：
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注：梁下横向通长构造杆的扣件要与梁下顺梁3根支撑杆的扣件紧靠在一起，不可分开有距离。
1、对进场的钢管、扣件进行全面检查,严禁使用有弯曲、锈触、 裂缝的钢管及有脆裂、变形、滑形的扣件。扣件表面须作防锈处理，保证扣件的活动部分能灵活转动.
2、梁底横楞方木间距250mm，梁侧背楞方木间距250mm，底角用通长定位方木固定，顺梁主楞钢管（Φ48×3。5）上下间距500mm，对拉螺杆φ14两道，上下间距500mm。
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3、板底横方木间距250mm,板底纵钢管（Φ48×3.5）间距1000mm,支撑间距1000mm。
4、梁侧模板角部用夹木加固，铁钉钉紧，防止梁底模胀模漏浆。 5、梁下设置通长横杆，用直角扣件与立杆连接。在层高范围双向设置横杆。
6、高支撑架步距采用1。4米等步距.
7、沿框架梁长度方向双向设置剪刀撑，楼板沿主梁方向设置双向剪刀撑。
8、支梁底模板时要校核起拱高度(2‰），随时检查梁底平整度。侧模组装时要在梁两端拉线，以保证梁侧面的平整度。
9、施工过程中设置8个观测点,随时观测支撑杆的变形，实测支撑杆最大变形满足1/200的要求。
四、模板及支撑体系计算
19.5米标高处，架空层高11。4米，预应力屋面梁(WYYKL700＊1700） 本体育馆工程第三层层高8。1m,第三层距屋面层高11.4m,所以，梁支架高度大于8米，根据有关文献建议,如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容. 梁段:按L700*1700. （一）、参数信息 1.模板支撑及构造参数 梁截面宽度 B（m）:0。700； 梁截面高度 D（m）：1.70 混凝土板厚度(mm)：0.12；
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承重架支设:
梁支撑架搭设高度H(m):9。70； 承重架支设：
水平横木方支撑沿梁方向间距(m）:0.25；
水平顺梁方向木方支撑横梁方向间距（m)：0。7/3=0。233; 水平顺梁方向钢管支撑横梁方向间距(m）：0。40 立杆横梁方向间距Lb（m）：0.40；
立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La（m）:0.50； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0。10； 脚手架步距(m）：1.40; 采用的钢管类型为Φ48×3。5；
扣件连接方式：单扣件，考虑扣件质量及保养情况,取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；
2.荷载参数 荷载：
模板自重：取木材比重：700kg/m
7＊[0。018（1。8*2+0。7）+0.05*0。1*（5+2＊6）]=1.134KN/m 浇筑混凝土自重： 24＊0。7＊1。7＊1.2=34。272KN/m 钢筋荷重:（6。31＊22+2*10）*1.2=1。91KN/m 振捣混凝土时荷载:2＊0.7＊1.2=1.68KN/m
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荷载合计: q=38。996KN/M 乘以折减系数0.9，则38。996*0。9=35。096KN/m 注：
施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.5； 倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0； 振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2。0
3.材料参数 木材品种：柏木；
木材弹性模量E(N/mm2）：10000。0； 木材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：17。0; 木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）：1。7； 面板类型:胶合面板；
钢材弹性模量E(N/mm2）：210000.0； 钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2）：205.0； 面板弹性模量E（N/mm2)：9500。0; 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2):13。0；
4.梁底模板参数
梁底模板横支撑木方（50mm*100mm）的间距(mm）：梁底模板顺支撑木方(50mm＊100mm）的间距(mm）：面板厚度（mm):18。0；
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250。0； 233.3；
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5。梁侧模板参数
主楞钢管间距(mm）：600； 次楞木方间距(mm)：250； 穿梁螺栓水平间距(mm）：500； 穿梁螺栓竖向间距(mm）:600； 穿梁螺栓直径（mm)：M14； 主楞龙骨材料：钢楞； 截面类型为圆钢管48×3。5; 主楞合并根数：2（二道@600）;
次楞龙骨材料:木楞,，宽度50mm，高度100mm；
（二）、梁模板荷载标准值计算 1。梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算,并取其中的较小值：
其中γ -- 混凝土的重力密度,取24.000kN/m3；
t —- 新浇混凝土的初凝时间,可按现场实际值取，输入0时系
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统按200/(T+15)计算，得5。714h；
T —— 混凝土的入模温度，取20。000℃； V —— 混凝土的浇筑速度,取1。500m/h；
H -— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取1。70m;
β1-— 外加剂影响修正系数，取1。200; β2—- 混凝土坍落度影响修正系数，取1。000。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F； 分别为 44。343 kN/m2、40.80 kN/m2，取较小值40。80 kN/m作为本工程计算荷载。
2、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。
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面板计算简图
（1）.抗弯验算
其中，σ -— 面板的弯曲应力计算值（N/mm2)； M —- 面板的最大弯距（N.mm)； W -- 面板的净截面抵抗矩， Wn=bh2/6 W = 250×18×18/6=13500mm3；
［f］ -— 面板的抗弯强度设计值（N/mm2),[f]=13.000N/mm2； 按以下公式计算面板跨中弯矩:
其中，q —— 作用在模板上的侧压力,包括：
新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.25×40.8×0.90=11。016kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0。25×2。00×0.90=0.63kN/m; q = q1+q2 = 11.016+0.63 = 11.646kN/m； 计算跨度(内楞间距）: l = 250.00mm；
面板的最大弯距 M= 0.1×11。646×250.002 = 0。728×105N。mm； 经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 0.728×105 /
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1.35×104=5.39N/mm2；
面板的抗弯强度设计值： [f］ = 13。000N/mm2;
面板的受弯应力计算值σ =5.39N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 ［f］=13。000N/mm2,满足要求！
(2）。挠度验算
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 40.80×0。25 = 10。2N/mm；
l——计算跨度(内楞间距）： l = 250。00mm； E—-面板材质的弹性模量: E = 9500。00N/mm2； I——面板的截面惯性矩: I = 250×18×18×18/12=121500mm4；
面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×10.2×2504/(100×9500。00×1。215×105) = 0。233 mm;
面板的最大容许挠度值:［ω] = l/250 =250./250 = 1。00mm；
面板的最大挠度计算值ω =0。233mm小于面板的最大容许挠度值 [ω］=1。200mm,满足要求！
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3、梁侧模板内外楞的计算
（1）.内楞计算
内楞（50*100木方)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中,龙骨采用木楞,截面宽度50mm，截面高度100mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： Wn=bh2/6 I=bh3/12 W = 50×100×100/6 = 83。33cm3; I = 50×100×100×100/12 = 416。66cm4；
内楞计算简图 a.内楞强度验算
强度验算计算公式如下：
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其中，σ —- 内楞弯曲应力计算值(N/mm2); M -- 内楞的最大弯距（N.mm）； W —— 内楞的净截面抵抗矩;
［f］ —- 内楞的强度设计值（N/mm2)。
按以下公式计算内楞跨中弯矩:
其中,作用在内楞的荷载，q = (1.2×40。80×0.90+1.4×2.000×0.90）×0。6=27.95kN/m；
内楞计算跨度(外楞间距）： l = 600mm;
内楞的最大弯距： M=0。1×27.95×600。002= 10.06×105N。mm；
经计算得到,内楞的最大受弯应力计算值σ = 10.06×105/8。33×104 =12。08 N/mm2；
内楞(木材)的抗弯强度设计值： ［f］ = 17。000N/mm2；
内楞最大受弯应力计算值σ = 12。08N/mm2内楞的抗弯强度设计值小于 ［f]=17。000N/mm2，满足要求！
b。内楞的挠度验算
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其中 E –内楞（木方)的弹性模量： 10000.00N/mm2; q——作用在内楞上的侧压力线荷载标准值: q =40.80×0.60/1= 24。48N/mm；
l-—计算跨度（外楞间距):l = 600.00mm；
I——内楞（木方）的截面惯性矩：I = 50×100×100×100/12
= 4.166×106N/mm2；
内楞的最大挠度计算值： ω = 0.677×24.48×600。004/(100×10000。00×4.166×106） = 0.516 mm；
内楞的最大容许挠度值: [ω］ = 600/250=2.4 mm;
内楞的最大挠度计算值ω=0.516mm小于内楞的最大容许挠度值 ［ω]=2。4 mm，满足要求！
（2).外楞计算
外楞(钢管48mm×3。5mm）承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： 截面类型为圆钢管48×3.5；
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外钢楞截面抵抗矩 W = 4.49cm3； 外钢楞截面惯性矩 I = 10。78cm4；
外楞计算简图
a.外楞抗弯强度验算
其中σ —— 外楞受弯应力计算值（N/mm2） M -- 外楞的最大弯距（N。mm）； W —— 外楞的净截面抵抗矩； [f] -—外楞的强度设计值(N/mm2).
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最大弯矩M按下式计算：
M=0.267pl
其中，作用在外楞的荷载: P = （1。2×40.80×0。90+1。4×2。00×0.90）×0.50×0。25/2=2.912kN；
外楞计算跨度（对拉螺栓水平间距）: l =500mm；
外楞的最大弯距：M = 0.267×2912×500.000 = 3.88752×105N。mm
经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 3。88752×105/4.49×103 = 86。58N/mm2;
外楞的抗弯强度设计值： ［f] = 205。000N/mm2；
外楞的受弯应力计算值σ =86.58N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值 ［f］=205。000N/mm2,满足要求!
b.外楞的挠度验算
ω=1.883PL3/100EI≤[ω］=L/400
其中 E —- 外楞的弹性模量,其值为 210000.00N/mm2;
p-—作用在外楞上的侧压力荷载标准值: p =40.80×0。60×0。25/1= 6.12 KN；
l-—计算跨度（对拉螺栓水平间距)：l = 500.00mm； I--外楞的截面惯性矩：I = 1。08×105mm4；
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外楞的最大挠度计算值: ω = 1。883×6.12×103×500.003/（100×210000。00×1.08×105) = 0。636mm； 外楞的最大容许挠度值: [ω] = 500/400=1.25mm；
外楞的最大挠度计算值ω =0。636mm小于外楞的最大容许挠度值 ［ω］=1。250mm，满足要求！
4、穿梁螺栓的计算
验算公式如下:
其中 N —— 穿梁螺栓所受的拉力； A -- 穿梁螺栓有效面积 （mm2)；
f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170。000 N/mm2； 查表得：
穿梁螺栓的直径: 14 mm； 穿梁螺栓有效直径: 12。12 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 115 mm2；
穿梁螺栓所受的最大拉力: N =40.80×0.600×0。25×2 =12.24 kN。 穿梁螺栓最大容许拉力值: [N］ = 170.000×115/1000 = 19.55 kN;
穿梁螺栓所受的最大拉力 N=12。24kN 小于穿梁螺栓最大容许拉力值
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[N］=19。55 kN，满足要求！
5、梁底模板面板计算
面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度.计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。 强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中,面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： Wn=bh2/6 I=bh3/12
W = 700.00×18。00×18.00/6 = 3.78×104mm3；
I = 700。00×18。00×18。00×18。00/12 = 3.402×105mm4；
(1）。抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
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其中,σ —- 梁底模板的弯曲应力计算值（N/mm2）; M —— 计算的最大弯矩 (kN。m）；
l--计算跨度（梁底支撑间距)： l =233.3mm； q —- 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)； 新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1：
浇筑混凝土自重: 24＊0.7*1。7＊1。2=34.272KN/m 钢筋荷重:（6。31＊22+2＊10）＊1.2=1。91KN/m 模板结构自重荷载：
q2：7＊[0。018（1。8*2+0.7）+0。05＊0。1＊(5+2*6）]=1.134KN/m 振捣混凝土时产生的荷载设计值： q3:2＊0。7*1。4=1。96KN/m
荷载合计：q = q1 + q2 + q3q=38.996KN/M 乘以折减系数0.9，则38。996*0。9=35.096KN/m 跨中弯矩计算公式如下：
Mmax = 0。10×38.996×0.2332=0.212kN。m; σ =0.212×106/3.78×104=5.608N/mm2;
梁底模面板计算应力σ =5.608 N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设
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计值 [f］=13.000N/mm2,满足要求！
（2）。挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下：
其中，q——作用在模板上的压力线荷载： q =34.272KN/m+1.91KN/m= 36.182N/mm; l-—计算跨度(梁底支撑间距）： l =233。3mm； E-—面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；
面板的最大允许挠度值：[ω］ =233。3/250 = 0.933mm; 面板的最大挠度计算值： ω = 0.677×36。182×233.34/(100×9500。0×2。43×105）=0。764mm；
面板的最大挠度计算值: ω =0。64mm小于面板的最大允许挠度值：[ω］ = 233。3 / 250 = 0.933mm，满足要求!
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6、梁底顺梁支撑木方的计算
作用在梁底顺梁支撑的木方（50＊100），间距233.3mm，直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算.
本工程中，龙骨采用木楞,截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: Wn=bh2/6 I=bh3/12 W = 50×100×100/6 = 83.33cm3； I = 50×100×100×100/12 = 416。66cm4；
梁底顺梁支撑的木方计算简图
a. 梁底顺梁支撑的木方的强度验算
强度验算计算公式如下:
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其中，σ -— 梁底顺梁支撑的木方弯曲应力计算值（N/mm2)； M —- 梁底顺梁支撑的木方的最大弯距(N。mm）； W -- 梁底顺梁支撑的木方的净截面抵抗矩； [f］ -— 梁底顺梁支撑的木方的强度设计值(N/mm2)。
按以下公式计算梁底顺梁支撑的木方跨中弯矩：
其中，作用在梁底顺梁支撑的木方的荷载： 模板自重:取木材比重：700kg/m3
7＊[0.018(1。8＊2+0.7)+0.05*0。1*（5+2＊6）]=1.134KN/m 浇筑混凝土自重： 24*0。7＊1。7＊1.2=34.272KN/m 钢筋荷重：（6。31＊22+2＊10)*1.2=1.91KN/m 振捣混凝土时荷载:2*0。7＊1。2=1。68KN/m 荷载合计： q=38。996KN/M 乘以折减系数0.9，则38。996＊0。9=35.096KN/m 注:
施工均布荷载标准值（kN/m2）:2。5； q = 35.096/4=8。774kN/m；
梁底顺梁支撑的木方计算跨度(梁底横木方间距）： l = 250mm；
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梁底顺梁支撑的木方的最大弯距： M=0.1×8。774×2502= 54837.5N.mm；
经计算得到，梁底顺梁支撑的木方的最大受弯应力计算值σ = 54837。5/8.33×104 = 0。658 N/mm2；
梁底顺梁支撑的木方的抗弯强度设计值： [f］ = 17.000N/mm2；
梁底顺梁支撑的木方最大受弯应力计算值σ = 0.658N/mm2，小于梁底顺梁支撑的木方的抗弯强度设计值[f］=17.000N/mm2，满足要求！
b。 梁底顺梁支撑的木方的挠度验算
其中 E —— 梁底顺梁支撑的木方的弹性模量： 10000。00N/mm2; q——作用在梁底顺梁支撑的木方上的压力线荷载标准值：
q = 35。096/4=8。774kN/m；
l—-梁底顺梁支撑的木方计算跨度（间距)：l = 250。00mm； I—-梁底顺梁支撑的木方的截面惯性矩：E = 3。41×106N/mm2；
梁底顺梁支撑的木方的最大挠度计算值: ω = 0。677×8。74×250。004/（100×10000。00×3。41×106) = 0。0068 mm；
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梁底顺梁支撑的木方的最大容许挠度值： [ω] = 250/250=1。0 mm；
梁底顺梁支撑的木方的最大挠度计算值ω=0.0068 mm小于梁底顺梁支撑的木方的最大容许挠度值 ［ω]=2。4 mm，满足要求！
7、梁底横梁支撑的木方
作用在梁底横梁支撑的木方（50*100），沿梁方向间距250mm，计算跨度400mm，承受梁底顺梁支撑的木方传递的荷载，按照荷载作用下的二跨连续梁计算。
本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm,截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: Wn=bh2/6 I=bh3/12 W = 50×100×100/6 = 83。33cm3； I = 50×100×100×100/12 = 416.66cm4；
梁底横梁支撑的木方计算简图
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a。 梁底横梁支撑的木方的强度验算
强度验算计算公式如下:
其中，σ —— 梁底横梁支撑的木方的弯曲应力计算值(N/mm2）； M -— 梁底横梁支撑的木方的的最大弯距（N.mm）; W ——梁底横梁支撑的木方的的净截面抵抗矩； [f] -- 梁底横梁支撑的木方的的强度设计值（N/mm2）。
按以下公式计算跨中弯矩：
M=0。222FL
其中，作用在梁底横梁支撑的木方的荷载： F = (35。096+2。5）/4=9.399kN/m； 梁底横梁支撑的木方计算跨度： l = 400mm;
梁底横梁支撑的木方的最大弯距: M=0。222×9。399×400= 1879.8N。mm；
经计算得到,梁底横梁支撑的木方的最大受弯应力计算值σ = 1879。8/8。33×104 = 0.023 N/mm2；
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梁底横梁支撑的木方的抗弯强度设计值： [f］ = 17。000N/mm2；
梁底横梁支撑的木方最大受弯应力计算值σ = 0。023N/mm2小于梁底横梁支撑的木方的抗弯强度设计值 ［f］=17。000N/mm2，满足要求!
b.梁底横梁支撑的木方的挠度验算
ω = 1。466FL3/100EI
其中 E -— 梁底横梁支撑的木方的的弹性模量： 10000。00N/mm2； q-—作用在梁底横梁支撑的木方的上的侧压力线荷载标准值： F = (35。096+2。5）/4=9.399kN/m；
l-—计算跨度（立杆间距）:l = 400.00mm； I--梁底横梁支撑的木方的的截面惯性矩： I = I = 50×100×100×100/12 = 4。1666×106N/mm2;
a—233 mm
梁底横梁支撑的木方的的最大挠度计算值： ω = 1.466×9。399×4003/(100×10000。00×4.166×106） = 0。006 mm； 梁底横梁支撑的木方的最大容许挠度值： [ω］ = 400/250=1.60 mm;
梁底横梁支撑的木方的最大挠度计算值ω=0。006mm小于梁底横梁支撑的木方的最大容许挠度值 [ω］=2.4 mm，满足要求！
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C、梁底横梁支撑的木方的抗剪强度验算 最大剪力的计算公式如下：
V= 1.333F
截面抗剪强度必须满足:
τ=VS/Ib≤[fv］
其中最大剪力: V= 1。333×9。399 = 12。528 kN；
截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： Wn=bh2/6 I=bh3/12 W = 50×100×100/6 = 83.33cm3;
I = 50×100×100×100/12 = 416。66cm4； 取 S =W = 50×100×100/6 = 83.33cm3；
梁底横向支撑受剪应力计算值τ= 12.528×83333.3/(4166666.6×50。00） = 0.005N/mm2；
梁底横向支撑抗剪强度设计值 ［fv] = 1。700 N/mm2；
梁底横向支撑的受剪应力计算值 ： τ=0.005N/mm2小于木方抗剪强度设计值［fv]=1。700N/mm2，满足要求!
8、梁底沿梁方向支撑钢管的计算
作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载,施工活荷载等，通过方木的集中荷载传递. (1）。荷载的计算：
a.钢筋混凝土梁自重q1 （KN )：
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浇筑混凝土自重： 24*0.7*1。7＊0。25=7.14KN 钢筋荷重：（6.31*22+2*10）＊0。25=0。4KN q1=7。14KN+0。4KN=7.54KN； b。模板的自重荷载（kN）:
q2:7＊［0。01（1。8＊2+0.7）+0.05*0。1＊（5＊2+2*5*1.7）]*0.25=0.316KN
c.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN）: 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2。500+2.000)×0。70×0.25=0.788 kN；
（2）。木方楞传递的荷载验算：
q = （1.2×(7。54+0.316)+1.4×0.788）=10.53 kN/m； (3).支撑钢管的强度验算：
按照集中荷载作用下的三跨等跨连续梁计算 荷载,F=10.53/3 = 3。51 kN/m； 计算简图如下
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支撑钢管按照三跨等跨连续梁的计算公式 M = KFL K—为系数：K=0。311 计算跨度:L=500 经过计算得到：
钢管最大弯矩 Mmax=0.311×3。51×0。50×=0.546 kN。m； 钢管截面抵抗矩 W = 4.49cm3；
钢管截面惯性矩 I = 10.78cm4;
钢管最大应力σ=0.546×106/0。449×104=121。56 N/mm2; 钢管的抗压强度设计值 ［f］=205。0 N/mm2;
水平钢管的最大应力计算值121。56 N/mm2小于水平钢管的抗压强度设计值 205。0 N/mm2，满足要求！
钢管支座反力等于该支座左右剪力的绝对值之和： RA = RB=1.311×3。51+1.222×3.51=8.891 kN;
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9、梁底横向钢管计算
横向钢管只起构造作用,通过扣件连接到立杆。
10、扣件抗滑移的计算:
按规范表5.1。7，直角、旋转单扣件承载力取值为8。00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6。40kN.
梁底纵向水平杆下还有横向水平构造杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5。2.5）： Rc = 2＊6。40 = 12.80kN；
R ≤ Rc
其中 Rc –双扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=8。891 kN;
R < 12.80 kN ， 双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！
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11、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =8。891 kN ；
脚手架钢管的自重: N2 = 1.2×0。129×(11.4-1.7）=1。502 kN； N =8.891+1。502=10.393 kN;
φ—— 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到; i -— 计算立杆的截面回转半径 (cm）：i = 1.59； A -- 立杆净截面面积 (cm2): A = 4。24； W —— 立杆净截面抵抗矩（cm3)：W = 4.49； σ —- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2);
［f］ —- 钢管立杆抗压强度设计值：[f］ =205.00 N/mm2； lo —- 计算长度 (m)；
全参照《扣件式规范》,考虑到高支撑架的安全因素，按下式计算： lo = k1k2（h+2a) （2）
k1 —- 计算长度附加系数按照表1取值1。167；
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k2 -— 计算长度附加系数，h+2a = 1。700 按照表2取值1.029；
上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1k2（h+2a） = 1。167×1.029×（1.500+0。100×2） = 2。041 m；
Lo/i = 2041 / 15。900 = 128.365 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0。323 ；
钢管立杆受压应力计算值;σ=10393/（0.323×424。000） = 75。888 N/mm2;
钢管立杆稳定性计算σ = 75。888 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 [f］ = 205.00 N/mm2，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件。
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以上表参照杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
(三）、梁模板高支撑架的构造和施工要求［工程经验]:
除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外,还要考虑以下内容
1.模板支架的构造要求：
a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆； b。立杆之间必须按步距满设双向水平杆,确保两方向足够的设计刚度；
c.梁和楼板荷载相差较大时,可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变.
2.立杆步距的设计：
a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距
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设置;
b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大,可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；
c.高支撑架步距以0.9—-1.5m为宜，不宜超过1.5m。
3。整体性构造层的设计：
a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层;
b.单水平加强层可以每4—-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置
斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；
c。双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-—15m设置，四周和中部每10-—15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；
d。在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层.
4。剪刀撑的设计：
a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑;
b。中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10—-15m设置。
5。顶部支撑点的设计:
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a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；
b。顶部支撑点位于顶层横杆时,应靠近立杆，且不宜大于200mm； c。支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时,可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。
6。支撑架搭设的要求:
a。严格按照设计尺寸搭设,立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置;
b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求； c。确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m,钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求.
7。施工使用的要求：
a。精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；
b。严格控制实际施工荷载不超过设计荷载,对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施,钢筋等材料不能在支架上方堆放；
c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况,发现下沉、松动和变形情况及时解决。
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（四)、在8.1米标高处预应力框架梁（YYKL700*1400）
在第三层8。1米标高处，架空层高8。1米，预应力框架梁
（YYKL700*1400），此预应力框架梁(YYKL700＊1400)的支模方法、满堂红脚手架搭设方法、使用的材料同上述预应力屋面梁（WYYKL700*1700）一样（不得改变)，从理论验算上也满足要求。 注意：在第三层8.1米标高处,架空层高8.1米，预应力框架梁（YYKL700*1400）砼浇注及预应力张拉完成后也不要将支架脚手杆拆除，用以承担上部预应力屋面梁（WYYKL700＊1700）高支模材料及砼梁板传下来的各种重量。
第三节高支模的质量安全保证体系
一、模板的堆放
1、从总平面布置图中规划出专门堆放模板的场地，该场地要求地势高,不易存水，交通方便,有利于防火。
2、模板应分类整齐平行堆放，上下块模板之间应用木块垫开，垫块上下应对齐，防止模板受压变形。模板堆放不易过高，不应失稳。最下一块模板应垫起离地200mm高,保持通风防止受潮. 3、堆放场地应搭棚防晒，防止太阳暴晒造成模板变形。
4、模板堆放及加工场地应配备灭火工具,操作人员严禁吸烟,应制定严格的管理制度，防止发生火灾。
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二、模板的安装
1、模板安装准备工作 （1）由测量组放出模板及预留洞的位置线; (2)墙柱砼接头在支模前应凿毛并清理干净； （3）施工方案搭设支撑架； （4)由工程师或工长进行质量和安全技术交底； （5）柱将封模前钢筋应验收完毕. 2、模板安装要点
（1)墙柱模板安装必须在钢筋验收以后才能封模。模板底部要安装定位板密封条，以防墙柱烂根。上部必须安装有效的斜位和支撑以确保砼浇筑时模板的垂直度；
(2)墙柱模板必须按设计要求安装对拉螺栓;
（3)梁模板安装应先安装底模，待钢筋绑扎完后再封侧模;本梁高1400mm-1700mm，梁侧模应加2道对拉螺栓;
(4）保证拼缝严密，在硷浇筑过程中派专人看护模板，随时检查模板的支撑情况。 3、安装质量要求
(1)模板安装必须保证位置准确无误,模板拼缝严密，支撑系统牢固可靠，不发生变形和位移。
（2)模板安装完毕后，测量人员应对模板位置、垂直度、标高、预埋及预留洞的位置等进行检查. （3)现浇结构模板的允许符合以下规定： 序 号 1 项 目 轴线位移 广州工程总承包集团有限公司
偏 差（mm) 5 备 注 43
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2 3 4 5 6 7 8 底模上平面标高 基 础 柱、墙、梁 垂直度 全高≤5M 垂直度 全高〉5M 相邻两板表面高低差 表面平整(2M长度以上) ±5 10 +4 -5 6 8 2 5 三、模板拆除
1、拆模：在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板面受损后，方可拆除模板. 2、底模：在砼强度符合下表后,方可拆除模板。 按设计的砼强度标准值 序 号 机构类型 结构跨度（m) 的百分比计(％) 1 2 3 4 梁 5 6 悬臂构件 7
≤2 板 〉2，≤8 >8 ≤8 >8 ≤2 >2 广州工程总承包集团有限公司
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3、预应力砼梁板底模，应在结构件建立预应力后拆除。
4、已拆除模板及其支架的结构，在砼强度符合设计强度等级的要求后，方可承受全部使用荷载；当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更为不利时，必须经过核算，加设类堆放好。
四、高支模及支撑体系的验收
高支模施工是本工程施工的重点。由于整体屋面高度高，梁板断面尺寸较大,施工荷载大，若钢管扣件支撑体系处理不当，极易发生事故,故必须对高支撑支撑体系进行验收，达到施工方案要求后,方可进行下道工序施工. 1、支撑支撑体系的水平纵横拉杆严格按本主案设计的竖向间距位置，地面第一道水平纵横拉杆距地面为200mm。 2、立杆下垫50～60X100mm断面的木枋垫板. 3、检查扣件螺栓的拧紧程度. 4、纵横向均设置垂直剪刀撑,其间距为不大于6m；同时主梁两侧支撑立杆垂直面上必须设置剪刀撑,全面设置，不可跳跃，钢管与在面呈450至600角,夹角用回扣连接牢固. 5、单块梁板的模板支撑支撑体系的四周边缘，必须设置剪刀撑，防止边缘失稳，造成质量事故。
五、防止高支模支撑系统失稳的措施
1、浇注梁板砼前，应组织专门小组检查支撑体系中各种坚固件的固体程度。 2、浇注梁板砼时,应专人看护，发现紧固件滑动或杆件变形异常时，应立即报告,由值班施工员组织人员，采用事前准备好的10t千斤顶，把滑移部位顶回原位,以及加固变形杆件,防止质量事故和
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连续下沉造成意外坍塌.
六、高支模支撑架搭设和拆除的安全技术措施
(一)安装安全技术措施
1、应遵守高处作业安全技术规范有关规定。 2、架子作业时,必须戴安全帽，系紧安全带，穿工作鞋，戴工作卡，铺脚手架不准马虎操作，操作工具及零件放在工具袋内,搭设中应统一指挥，思想集中，相互集中，相互配合,严禁在脚手架搭设过程中，嘻笑打闹，材料工具不能随意乱意乱抛乱扔，吊运材料工具的下方不准站人。 3、凡遇六级以上大风、浓雾、雷雨时，均不得进行高空作业，特别是雨后施工，要注意防滑，对脚手架进行经常检查，凡遇大风或停工段时间再使用脚手架时，必须对脚手架进行全面检查，如发现连接部分有松动，立杆、打横杆、小横杆、顶撑有左右上下位移,铁丝解除，脚手板断裂、跷头等现象,应及时加固处理. 4、立杆应间隔交叉有同长度的钢管，将相邻立杆的对接接头位于不同高度上,使立杆的薄弱截面错开,以免形成薄弱层面,造成支撑体系失稳， 5、扣件的紧固是否符合要求，可使用矩扳手实测，要40～60N.M过小则扣件易滑移，过大则会引起扣件的铸铁断裂,在安装扣件时，所有扣件的开口必须向外。 6、所有钢管、扣件等材料必须经检验符合规格，无缺陷方可使用. 7、模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时措施。 8、施工现场应搭设工作梯，作业人员不得爬支架上下。 9、高支模上高空临边要有足够的操作平台和安全防护，特别在平台外缘部分应加强防护。 10、模板安装、钢筋绑扎、砼浇筑时,应避免材料、机具、工
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具过于集中堆放. 11、不准架设探头板及未固定的杆. 12、模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。顶撑要垂直、底部平整坚实、并加垫木。木楔要顶牢，并用横顺拉杆和剪刀撑。 13、安装模板应按工序进行,当模板没有固定前，不得进行下一道工序作业。禁止利用拉杆、支撑攀登上落。 14、支模时，支撑、拉杆不准连接在门窗、脚手架或其他不稳固的物件上。在混凝土浇灌过程中，要有专人检查，发现变形、松动等现象。要及时加固和修理，防止塌模伤人. 15、在现场安装模板时，所有工具应装入工具袋内，防止高处作业时,工具掉下伤人。 16、二人抬运模板时，要互相配合,协同工作。传送模板、工具应用运输工具或绳子绑扎牢固后升降，不得乱仍. 17、安装柱、梁模板应设临时工作台，应作临时封闭，以防误踏和堕物伤人。 （二）、拆除安全技术措施
1、模板拆除须待预应力张拉后进行，防止倒塌事故发生。 2、拆模板，应经施工技术人员按试块强度检查，确认砼已达到拆模强度时，方可拆除。 3、拆模应严格遵守从上而下的原则,先拆除非承重模板，后拆除重模板，禁止抛掷模板. 4、高处、复杂结构模板的拆除,应有专人指挥和切实可靠的安装措施,并在下面标出作业区,严禁非操作人员靠近，拆下的模板应集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱仍. 5、工作前,应检查所有的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。 6、拆除模板采用长撬杆，严禁操作人员站在拆除的模板下.在拆除楼板模板时，要注意防止整块模板掉下，尤其是用定型模板作平台模板时，更要注意，
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防止模板突然全部掉下伤人。 7、拆除间歇时，应将已活动模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤人. 8、已拆除的模板、拉杆、支撑等应及时运走或妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空堕落。 9、在混凝土墙体、平台上有预留洞时,应在模板拆除后，随即在墙洞上做好安全防护,或将板的洞盖严。
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