滑坡治理方案

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1 概述

1.1 滑坡的发生、发展

1978年6～8月间，#####矿选矿场地进行平基时，锂云母车间边坡及浓密池高边坡发生滑塌，清理后再次出现滑塌现象，随后又发生拟建锂云母车间浅层滑坡。1979年4～6月雨季，场地滑坡日益严重，出现了多处墙体开裂，室内外尾矿沟错断、尾矿水漏失、地坪开裂、水管扭弯、铸铁管错断、新建混凝土路面隆起等滑坡现象。同年7～8月间，由矿方组织设计、施工、勘察各方对上述裂缝进行了调查，建立了观测网。1980年4月中下旬，连续下雨11天，滑坡危害进一步加大，表现为滑体内有7个观测点明显下移，磨重车间甲线纵墙开裂，总降山墙新修建后再次开裂，细泥～浴室间埋设的6寸铸铁管也断开、下移，锂云母仓库地坪发现新裂缝，砼地面翘起增多，水管基础下移，高边坡滑塌范围进一步扩大。滑坡的发展已危害到选矿厂的生产安全，必须进行治理。受委托，######设计研究院完成了《######矿选矿工业场地滑坡整治工程方案设计》。经削坡减载、反压稳坡、抗滑桩支挡、地表及地下排水工程的实施，于1981年8月完成了选矿工业场地滑坡综合治理工程的施工，使滑坡体得到了彻底的治理与稳固，至今选矿工业场地原有滑坡再未发生滑塌。

#####矿精矿仓库外公路为填土路基，公路南边为陡坎，设有护坡，原有一输水管沿公路边缘通过。2002年6～7月份雨季间，且因填土路基的不均匀沉降，致使水管开裂至拉断，大量涌水，使公路外侧边坡滑坡，造成通往采矿场的公路部分受损，精矿仓墙体出现裂缝，长石车间因受滑坡影响而被迫拆除。滑塌范围长约60米，宽约40米，滑塌土石方量约

24000m3，当时仅用土石重新填平，未影响矿区生产运输，至今为止只有几次小的塌方发生。虽然目前尚未对选矿生产设施的造成破坏，但仍是一个无法估量的安全隐患，如果一旦再次发生滑坡，必将破坏运矿公路以及牵引上方精矿仓库、高位浓

密池及选矿厂的斜坡场地使其失稳，并可能引发更大的滑坡，直接威胁到全矿安全生产，将造成巨大经济损失。为排除此安全隐患，滑坡的治理工作势在必行。

1.2 项目由来

2005年4月，由####矿冶研究总院、####矿共同完成了《#####矿选矿厂巨大滑坡体治理及地质灾害预防可行性研究》报告，2006年由国土资源部环境司批准实施。2006年7月，####矿委托####工程勘察院完成了《#####矿选矿厂潜在巨大滑坡体治理工程岩土工程勘察报告》；8月初####矿委托#######设计研究院进行该项目的方案和施工图设计。

1.3 设计的依据、主要原则

1.3.1 主要依据

1、法律、法规

1）《中华人民共和国矿产资源法》(1986.3)；2）《中华人民共和国环境保持法》(19.12)；

3）《中华人民共和国水土保持法》（1991年6月）；4）《地质灾害防治条例》（2004年3月1日）；2、技术文件及技术资料

1）关于进行《####矿选矿厂潜在巨大滑坡体治理工程方案设计》的委托书及合同；

2）《######矿选矿厂巨大滑坡体治理及地质灾害预防可行性研究》；

3）《######矿选矿厂潜在巨大滑坡体治理工程岩土工程勘察报告》（######工程勘察院 2006年7月29日）（以下简称“勘察报告”）；

5）《######矿选矿工业场地斜坡稳定性工程地质补充勘察报告书》；

6）《######矿选矿工业场地滑坡整治工程抗滑桩施工地质报告》。

3、采用规范及参考资料

1）《建筑边坡工程技术规范》GB 50330-2002；2）《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002；3）《混凝土结构设计规范》GB 50010-2002；4）《岩土工程监测规范》YS 5229-96；

5）《新型支挡结构设计与工程实例》（人民交通出版社）；

6）《边坡工程处治技术》（人民交通出版社）；7）《滑坡防治》（人民铁道出版社）；8）《工程地质手册》（第三册）。1.3.2 主要原则

1、以“勘察报告”为基础，并参考“以往勘察报告”，进一步综合分析研究滑坡产生的影响因素及其边坡稳定性的相互关系，分清主次因素，为治理提供依据；

2、治理方案技术可行、施工简便、安全可靠、经济合理；

3、采用“支挡、护坡、治水、整坡反压”的综合治理措施，统筹兼顾、因害设防，因地制宜。

1.4 滑坡治理方案及投资

本方案用“支挡、护坡、治水、整坡反压”的综合治理措施，以达到精矿库外矿山公路边坡的安全稳定。其投资估算详见表1—1。

表1—1 治理工程投资估算表序号费用名称数额（万元）11.11.21.31.42

工程费用抗滑桩支挡工

程挡土墙工程浆砌石护坡工程排治水工程其它费用

69.14248.7304.10413.1923.11617.286

备注

未包括利润、税金等

预备费用工程总价值

8.295.07

1.5 存在问题与建议

（1）本次设计工作所依据的“勘察报告”未经审查，若勘察成果有所变化，设计也将需作相应的调整。

（2）“勘察报告”中有些钻孔未进入中风化花岗岩层，且未提供边坡工程地质横剖面图，设计中无法具体确定每根抗滑桩的锚固深度、抗滑桩的长度，在有相关的资料情况下或在施工中根据地层情况，将作相应的调整。

（3）“勘察报告”的范围仅限于精矿库外公路局部边坡，对其周边未作工作，是否其周边工程地质条件存在不良工程地质现象，而影响该边坡的稳定和综合防治效果，本设计难于预测。

（4）“勘察报告”显示：矿山选矿场地地表排水沟、其它排水暗沟以及尾矿排水沟，均发现有沟底裂缝现象，从坡脚泉眼流出的水中可观察到灰白色尾矿粉随水流出。可见，均有大气降水、生产水和尾矿水，沿矿山选矿场地表排水沟、其它排水暗沟以及尾矿排水沟的沟底裂缝，渗漏到下游坡体内，严重影响坡体的稳定性。为此，应加强生产水、排水沟和生产管沟的管理，保持排水通畅，发现水沟有裂逢，及时进行填补，杜绝各类水体渗漏到下游坡体内。

（5）应在地表裂缝处、滑坡易发地段，建立长期位移与降水关系监测预报系统。

（6）由于边坡治理工程的特殊性以及主要防治工程为隐蔽工程，建议请有相应资质和有经验的工程施工单位、监理单位进行施工、监理。

2 工程地质条件

2.1 地理位置

####矿位南，矿区面积7km2，是特大型稀有金属矿床。

矿山位于###省境内，交通便利。

#######矿选矿工业场地位于矿部东南0.5km处，占地12.27hm2。

2.2 地形、地貌

场地原始地貌为山地，山体较高，植被发育；地形起伏较大，地势不平，钻孔孔口标高381.1～355.3m；滑坡范围内地形标高381.0～332.0m。

2.3 地层岩性

根据钻探揭露，钻孔揭露深度内场地地基岩土层自上而下依次为：①第四系填土层（Qml）、②第四系坡积层

（Qdl）、③花岗岩（r）；各岩土层按其成因分类、物质成份及力学强度分述如下：1 第四系填土层（Qml）

填土：黄褐色，灰白色，稍湿，松散，成分以钽铌矿矿渣及粘性土为主，稍含碎矿石块、砖块等物，新近堆填土，性质差，高压缩性土层。

②第四系坡积层（Qdl）

粘土：灰褐色、浅黄色，可塑态，成分以粘性土为主，稍含植物根茎，坡积物。各钻孔均可见；层顶埋深6.00～10.9m，层厚0.50～2.50m，层顶标高345.5～373.2m。

标准贯入试验7次，校正锤击数4.78～8.1击，平均5.80击。

③燕山期花岗岩（r）

揭露深度内的岩性为花岗岩，按其风化程度、力学强度分为2个风化带。

③1强风化花岗岩：灰黄色，黄褐色，岩石风化强烈，裂隙较发育，原岩结构可辨，构造多已破坏，有铁质浸染现象，岩芯呈砂土状，难以取芯，各钻孔可见；层顶埋深6.50～

13.40m，层厚2.10～13.40m，层顶标高345.0～370.0m。

标准贯入试验4次，校正锤击数29.8～35.55击，平均32.40击。

③2中风化花岗岩：麻灰色，灰白色，裂隙较发育，且裂隙面有铁质浸染，岩芯呈柱状～碎块状；各钻孔可见，层顶埋深5.75～12.00m，层厚0.50～3.70m，层顶标高342.9～372.60m。2.4 地下水

###矿山势较高。冲沟较深，山中植被良好，有大量毛竹、灌木覆盖。属亚热带，气候温湿，最高气温在7～8月份，温度39度，最低气温在元月份，温度-4～-6度。年平均降水量约1600mm，年平均蒸发量为1200 mm，雨季集中在每年4～8月份，占全年降雨量的79%左右。矿区出露地层为第四系洪坡积层和残积层，山坡上厚度大小约1～3m，冲沟内厚度约10～20m不等，基岩为花岗岩，是矿床的母岩，因风化作用，裂隙较发育。因此，勘察场地，及其附近无地表水体，地下水主要为第四系潜水和基岩风化裂隙水，地下水受大气降水控制，雨季水量相对丰富一些，旱季明显减少，因山沟切割较深，降雨仅有部分渗入地下成地下水，大量的水顺沟谷流入河流之中。滑塌区ZK8孔旁有一泉水出露，常年水流不断。其水的补给来源有两种，第一为第四系潜水和基岩风化裂隙水；第二为矿山选矿排水沟和其它排水暗沟，沟底裂隙渗漏而成，因从泉眼流出的水观察，有时可见灰白色岩粉随水流出。

2.5 地质构造及地震

据“勘察报告”资料分析，场地范围内未见区域性断裂构造和全新活动断裂构造通过。地震动参数根据《中国地震动峰值加速度区划图》和《场地特征周期区划图》，场地抗震设防烈度为小于6度，其设计基本地震加速度值为小于0.05g，属无震区，场地范围内未发现地震诱发因素。

3 边坡稳定性分析计算

3.1 防治对象及计算剖面的确定

选矿精矿库公路外侧滑坡区域周界明确，以往的滑坡体已滑落至边坡的下游沟道中，呈长条形堆积。由于滑坡使目前精矿仓库段公路平台宽度仅为原宽度的一半左右。为防止精矿库公路外侧边坡发生进一步滑塌，危及矿山唯一通往采矿场的交通公路、以及直接威胁选矿厂的整体安全，本次防治对象为精矿库段填方公路外侧边坡。

原滑坡体的滑坡方向约为北偏东，依据“勘察报告”提供的2—2´剖面、滑坡区域周界的形状特性，以原滑坡体条带中轴作N—N´剖面，作为计算剖面，约为北东25°左右。

3.2 坡体潜在滑面的确定及地下水位线

“勘察报告”中未阐述边坡周围有裂缝及公路错裂发生，只是局部见有溜塌现象，也未钻探有软弱夹层。岩土层自上而下依次为：①松散、易透水的第四系填土层（Qml），②第四系坡积粘土层（Qdl），③燕山期花岗岩层（r）。可见，相对透水性强的第四系填土层（Qml）覆盖在相对不透水的第四系坡积粘土层（Qdl）上，在各不利条件具备时极易产生滑坡；由于燕山期花岗岩层（r）相对抗剪强度较高，且原滑坡规模及范围不大，要继续产生深层滑动的可能性较小，故花岗岩层以上第四系土层发生滑坡的可能性大。考虑到边坡目前的状态、以往该地段滑坡的规模及边坡土层厚度等因素，决定采用：（1）用园弧型破坏模式进行稳定性分析计算，搜寻稳定系数最小的弧面；（2）以第四系坡积粘土层面为基础，作折线型滑面，用折线型破坏模式进行稳定性分析计算。最终选择园弧型破坏模式、折线型破坏模式两者计算稳定系数较小的潜在滑面，作为抗滑设计的滑面。

地下水位线采用“勘察报告”中钻孔地下水位的连线。

3.3参数的选取

稳定性分析计算的主要参数为岩土的容重、抗剪强度等。分析计算时，先以“勘察报告”的“各岩土层主要物理力学参数建议值”为基础计算，考虑坡体目前的状况，并参考“以往勘察报告”物理力学参数值，再以反算值作进一步的分析，从而获取更符合实际的值作为边坡防治的参数。

“勘察报告”提供的各岩土层主要物理力学参数建议值下表。

表3—1 各岩土层主要物理力学参数建议值表

岩土层

承载力特

征值fak(kPa)

名称填土粘土强风化花岗岩中风化花岗岩

801455001500

凝聚力c(kPa)

内摩擦角φ（°）

摩擦系数f

天然容重

γ(kn/m3)

成因QmlQdl

层号①②③1

1410

1715

0.200.400.50

18.018.521.0

③2

///

3.4计算公式及结果分析

3.4.1计算公式

坡体稳定性分析计算采用平面极限平衡法中的简化毕肖普法、传递系数法，并考虑地下水等因素作用的影响，该场地抗震设防烈度为小于6度，故不考虑地震力作用。

（1）简化毕肖普法稳定系数表达式如下：

式中：、—分别为有效凝聚力和内摩擦角；、—分别为第i条块宽度和高度；

、—分别为第i条块岩土容重、水容重；

、—分别为第i条块处滑段与水平夹角和水头高度；、—分别为作用于第i条块重心上的重力和动力；计算结果见表3—2。稳定性分析剖面图见附图三。（2）不均衡推力传递系数法表达式如下：

式中：—为稳定安全系数；

—为第i条块土条重力，；

、—为第i条块侧面各土层的平均抗剪强度指标；、—分别为第i条块处滑段的水平夹角和长度；、—分别为第i条块、第i–1条块的下滑推力；—为传递系数；

—地震动力影响系数，此处为零。

、—分别为第i条块岩土容重、水容重；、—分别为第i条块宽度和高度；

计算结果见表3—2。稳定性分析剖面图见附图四。

表3—2 稳定性分析计算结果计计容重内摩擦凝聚力地下算算γ(kn/m3)角C(kPa)水情剖方φ(°)况面法毕18.51714疏干

肖 18.51714未疏普

干'法n-n

18.523.714未疏

干

18.5

余推力

18.518.5

23.71717

141414

疏干疏干未疏

地震力系数CK

//////

稳定系备数F注

0.910.791.001.1470.9920.838

反算反算

法

18.518.5

干

23.3523.35

1414

未疏干疏干

1.001.212

反算反算

3.4.2计算结果分析

从表3—2的稳定分析计算结果可知，按“勘察报告”提供的抗剪强度计算时，现状公路边坡未疏干的稳定系数只有0.79～0.84，疏干的稳定系数也只有0.91～0.992，属不稳定状态，而现状坡体目前尚未发现滑塌现象，故与实际情况不附，说明“勘察报告”提供的抗剪强度偏低。应以反算的方法并参考“以往勘察报告”中抗剪强度指标，来确定防治设计中的抗剪强度值。

反算时假定现状公路边坡体属极限平衡状态，即稳定系数F=1.0，以搜寻到的稳定系数最小的面为计算滑面，且凝聚力c值、土体容重保持不变，求内摩擦角φ值。反算结果：毕肖普法、传递系数法求得内摩擦角φ值分别为23.7°、23.35°。参考“以往勘察报告”的物理力学参数，并综合分析确定本边坡治理的各岩土层主要物理力学参数设计值，见表3—3。

表3—3 各岩土层主要物理力学参数设计采用值表

岩土层成因

层号

名称

凝聚力c(kPa) 14

内摩擦角φ（°） 23.7

摩擦系数f

天然容重

γ(kn/m3)

QmlQdl

①②③1

填土粘土强风化花岗

岩中风化花岗

岩

140

23.730

0.200.400.50

18.518.521.0

③2

稳定性分析中进行了未疏干、疏干边坡的计算，结果表明：按“勘察报告”提供的浸润线，不均衡推力传递系数法求得的稳定系数相差18.4%～21.2%，简化毕肖普法求得的稳定系数相差14.7%～15.2%，故地下水对该边坡的稳定性影响较大。

4 防治方案

4.1 简述

4.1.1 边坡防治常用措施

（1）治水：是治坡的首选方案。一是减少大气降雨或上部地表水体汇集的入渗补给；二是加强地下水的排泄，降低地下水位。其方法有：帷幕注浆封堵地下水的补给；水平孔、平硐、盲沟排泻地下水等；地表排水沟、地表裂缝夯实或坡面覆盖等地表防排渗措施。

（2）改变坡体的几何形状：通过上部坡体减载以降低下滑力，或采用坡脚反压提高抗滑力，来增加坡体的稳定性。

（3）支挡：用支挡结构将坡体下滑力传递到稳定地层中，从而达到支挡滑体、增加坡体抗滑力的目的。一般采用的支挡结构有：抗滑桩、预应力锚索抗滑桩、预应力长锚索及局部抗滑挡墙等。

（4）坡体、软弱面补强：提高坡体软弱带及坡体力学强度以达到增加坡体稳定性的目的。常采用压力注奖和旋喷、熔

烧等措施。

从本项目的实际情况可知，由于边坡为较松散的土体且力学强度低，在用预应力锚索抗滑桩、预应力长锚索加固时，因其锚索易受酸性水锈蚀和应力松弛及土体蠕变等不利因素影响，且费用高、施工难度大，故不宜采用。补强土体只是局部强度提高，而整体抗拉强度仍低，难以满足工程防治的需求，不宜采用。减载方式因会影响到公路的宽度及上部选矿场地的稳定性更不宜采用。水平孔排泄地下水方式，因地下水位抬升与降低规律尚未查明，效果难以保证，且目前坡体自身排泄能力尚可，无需水平孔排水。4.1.2 本边坡防治采用的措施

（1）治水：公路平台修建截引边沟，将地表水引向滑塌范围之外；坡体里的水采用边坡盲沟导水，将水引出降低地下水位。一是减少大气降雨或上部地表水体汇集的入渗补给；二是加强地下水的排泄。

（2）坡体表面整治、护坡：对上部坡体进行松散土清除、整压坡面、余土反压坡脚，并用浆砌块石护坡。一是增加边坡的稳定性；二是减少降水对表土的冲刷、降低坡体地表水的入渗。

（3）支挡：用抗滑桩、挡墙支挡坡体的下滑力。

4.2 安全系数拟定

安全系数的确定，应综合考虑多种因素的复合影响。其因素有：经济的合理性、参数的可靠性、误差估计、矿山公路的服务年限、滑坡造成的危害性等级、地下水等。在综合考虑这些因素，并根据《建筑边坡工程技术规范》，最后确定边坡稳定安全系数为1.30。

4.3 边坡治理工程总体布置

本方案设计剖面为N—N'，并以稳定系数F=1.0、滑坡推力较大的滑弧为设计依据，计算情况及结果见“附图三，圆弧型破坏稳定性分析图”、“附件一：稳定性分析及下滑推力计算

结果”。

4.3.1 抗滑桩设计

4.3.1.1 抗滑桩设计原则及布置

根据该边坡以往所发生滑坡的内外因素、以及目前边坡状况，对本边坡的防治采用综合整治的原则。除整坡反压、浆砌块石护坡和全面加强地表、地下水排泄等措施外，为了保证公路边坡的安全，进行了不同安全系数的下滑力计算，并以稳定安全系数为1.30时计算的下滑力，作为抗滑桩设计的推力。

在布置抗滑桩时，考虑到预测滑体及稳定地层的工程地质情况、下滑力的大小、预测滑体发展变化的可能性等情况，在边坡倾向方向将抗滑桩布置成两排：第一排抗滑桩沿边坡走向布置9根，平均桩长17m，桩直径1.5m，桩间距3.3m，桩锚固端入中风化岩3.0m，布置在钻孔5位置处；第二排抗滑桩沿边坡走向布置7根，平均桩长14m，桩直径1.5m，桩间距3.3m，桩锚固端入中风化岩3.0m，布置在钻孔7位置处。详见附件五：N—N´剖面边坡治理图。

抗滑桩钢筋混凝土方量443.0m3。4.3.1.2 抗滑桩计算

抗滑桩采用园形截面，人工挖孔桩。滑坡推力、桩前滑体抗力均设为矩形分布。桩底约束条件采用嵌入中风化岩体内的情况。

（1）锚固段为强风化花岗岩和中风化花岗岩。地基应力的验算：

式中：—分别为滑面以下深度为和处桩的横向压应力；

—滑面以下桩长；

、—分别为滑面上、下岩土的容重；

、—分别为滑面以下土的内摩擦角和凝聚力；—滑面以上桩长；

—滑面至计算点地深度；（2）滑面以上桩身内力计算：

滑面以上桩身内力根据滑坡推力和桩前滑体抗力进行计算。

当滑坡推力和桩前滑体抗力的分布如下附图4—1所示。图中T1、T2 、P1 、P2按下式确定。

E h1Z G

滑面

T2 T1 P1 P2

附图4—1

式中：E—滑坡推力；

P—桩前滑体抗力；

—滑坡推力的合力重心至滑面的距离（Z）与滑面以上桩长（h1）之比，即：；

—滑面以上桩前滑体抗力的合力重心至滑面的距离（G）与滑面以上桩长（h1）之比，即：；

—桩前滑体抗力最大应力处距桩顶的距离，依据滑坡推力图形；

L—桩间距。

滑面以上桩身内力计算公式如下：当Y≤hS时当Y＞hS时

式中：Qy—桩身任意计算点的剪力；

My—桩身任意计算点的弯矩；Y —桩顶至任意计算点的距离；其余符号意义同前。（3）锚固段内力计算：

锚固段桩的内力分析，根据锚固段的换算长度及地基抗力

系数的分布形式可分为弹性桩、刚性桩。

对于弹性桩按无量纲法计算时，该法是根据弹性地基上的弹性梁受挠曲后的微分方程采用幂级数而解出来的。梁受挠曲后的微分方程为：

式中：EI—桩的抗弯刚度；

P —土的抗力；

根据无量纲法对土模量的定义，得：

因，令，则：由于，即

式中：—为地基系数；

—为地基系数随深度变化的比例系数； —桩的计算宽度； —桩的变形系数；

假定桩土均为弹性体，用力的叠加原理将外力和的作用分别考虑，其位移为：。并引入下列无量纲系数：

深度系数最大深度系数土壤模量函数作用下的位移系数作用下的位移系数

用无量纲法求解桩身内力和变位以及土抗力的计算公式为：位移：转角：弯矩：剪力：土抗力：

式中：，，，—剪力作用下的转角、弯矩、剪力，土抗

力系数；

，，，—弯矩作用下的转角、弯矩、剪力，土抗力系数；

根据桩底的边界条件，通过查无量纲系数表，就可以求出桩身内力、变位、土抗力。

（4）抗滑桩计算：

设置桩顶标高分别为370.15m、361.5m处（N—N´剖面），计算参数选定为：

不稳定坡体：γ1=18.5KN/m3，φ1=23.7°，C=14Kpa。稳定地层：γ1=20.0KN/m3，φ1=32.0°，C=0。

预测不稳定坡体厚为12m，桩埋入地表下平均2m左右。稳定地层为强风化花岗岩和中风化花岗岩。强风化花岗岩的地基系数随深度变化的比例系数取m=10000 KN/m4～15000KN/m4。

按第一排桩计算，桩后滑体推力E=900KN/m，桩前坡抗力P=520 KN/m；第二排桩的设计，仍按第一排桩计算结果进行。

抗滑桩采用C30钢筋混凝土，桩身混凝土弹性模量En=3.0×107 KN/m2。

抗滑桩为人工挖孔桩，断面采用园型，直径d=1.5m，桩间距L=3.3m，滑面以下桩长h2=9m，桩端嵌入中风化花岗岩层中。

经计算得：

最大桩侧应力σmax=332.4 KN/m2；最大弯矩Mmax=7379 KN/m；最大剪应力Qmax=1571.4 KN；滑面处桩的位移X0=0.01927m

滑面处桩的转角φ0=-0.007055(弧度)4.3.2 挡土墙

为了防止抗滑桩顶部的土体局部滑塌，在抗滑桩顶部位置设浆砌块石挡土墙。第一排抗滑桩处挡土墙高3.0m、顶宽1.0m、底宽1.9m、长30.0m；第二排抗滑桩处挡土墙高1.8m、顶宽1.0m、底宽1.5m、长22.0m。浆砌块石挡土墙方量180.0m3。

4.3.3 整坡反压、浆砌块石护坡

整坡反压，即对边坡面的松散土进行清除、压实、平整，余土反压到边坡下游的坡脚处；边坡防治范围内的坡面角度由原来的45º～25.53º，改变为 35º.2～25.53º；预计清理余土1030m3。

为防止坡面土溜塌、以及大气降水渗入坡体后降低坡体的稳定性，在整治后的坡面上，采用格构式浆砌块石护坡。格构宽500mm、嵌入土深1.0m、倾向中对中间距4.0m、走向中对中间距3.0m；格构间浆砌块石护坡厚400mm。浆砌块石护坡方量559.0m3。4.3.4 排水设施

边坡失稳大都与大气降水关系密切，排除边坡范围内外的地表水、地下水，对稳定边坡十分必要。

边坡上部公路靠边坡一侧，设公路边沟，并与矿山排水系统联接，以拦截和旁引上部地表径流，防止流入边坡范围内。为防止边沟断裂，边沟采用钢筋混凝土明沟，长度暂定

80.0m，净断面为0.4 m×0.6m，坡度不小于1.5％。原有的公路靠山侧边沟，已有许多裂缝，若继续使用，必须用水泥砂浆封堵裂缝并摸面，杜绝雨水下渗。

挡土墙坡脚处设截排水明沟，断面净尺寸0.3 m×0.3m，坡度不小于1.5％, 长度约50.0m。

坡脚泉水和湿地处，常年水流不断，如不有效排出地下泉水，将长期威胁坡体的稳定性。故采用边坡渗沟和排水明沟将水引出，边坡渗沟高1.80m、宽4 m，排水明沟15.0m。

在坡体一侧设纵向浆砌石排水沟，将坡体明沟汇水引向坡体下游，纵向排水沟，长度45.0m，净断面为0.4 m×0.6m，坡

度不小于2.0％。

排水设施浆砌石总方量为136.68m3。

由于泉水中可观察到灰白色尾矿粉随水流出。因此，必须对矿山选矿场地表排水沟、排水暗沟以及尾矿排水沟进行全面检修，彻底找出沟体裂缝，并完全修缮，保证排水通畅，杜绝各类水体渗漏到下游坡体内。

防治措施平面及剖面布置情况详见“附图一，边坡治理平面图”、“附图五：N—N´剖面边坡治理图”。4.3.5 重建长石粉仓库

原有长石粉仓库由于受滑坡影响，造成墙体多处裂缝，存在严重安全隐患，宜春钽铌矿已将它整体拆除。拟重建的长石粉仓库采用钢结构，并另行设计。重建长石粉仓库费用未列入投资估算表。

4.3.6 重修破损公路路面

在滑坡体上方有一条该矿通往采矿场、机修厂公路，公路结构为混凝土路面。2002年第一次滑坡时，滑坡体段路面有一边崩塌，需重修。重修公路费用未列入估算表。4.3.7 精矿库维修

由于滑坡影响，造成精矿库墙体多处出现裂缝，需对精矿库进行维修。

维修内容包括：屋面拆除重做、裂缝段墙体拆除重砌、外墙面粉刷、屋顶建立测量观察点。维修费用投资估算表未包括。

4.4 措施实施进度

由于降水对该边坡稳定产生明显的影响，为防止该段边坡在施工过程中发生滑塌和进一步失稳，故精矿库外公路失稳边坡的防治措施宜在旱季进行施工，并在雨季前完成该防治工程。

附件一：稳定性分析及下滑推力计算结果

******** (n-ny1)以粘土层面为基础，作折线型滑面*******

----- 原始数据 ------

条块总数土层数水容重地震系数n= 11 m= 1 rw= 10 ck= 0

土体容重r(j)18.5

条块号水平长s(i) 滑面长l(i) a(i)=sin(ai) a1(i)=cos(ai) 1 4.4342 10.47393 .9059635 .4233559 2 2.591099 3.513535 .6753885 .7374621 3 5.306801 6.872995 .63725 .7721235 4 3.312401 4.049055 .5751221 .8180676 5 2.168201 2.5614 .5324036 .84906 6 3.184597 3.59498 .4639802 .8858456 7 4.061901 4.347911 .3566999 .934219 8 11.6969 12.17195 .273 .9609724 9 5.4918 5.574502 .1715132 .9851818 10 6.1447 6.160946 7.213191E-02 .9973952 11 7.120499 7.126757 4.1834E-02 .9991219

条块号重量w(i) 水托力w1(i) a(i) a1(i) 1 3.2041 0 .9059635 .4233559 2 457.9765 14.101 .6753885 .7374621 3 946.7537 108.3171 .63725 .7721235 4 5.0821 110.038 .5751221 .8180676 5 390.6942 83.55709 .5324036 .84906 6 553.5598 130.1178 .4639802 .8858456 7 601.5632 160.7436 .3566999 .934219 8 1342.565 3.7795 .273 .9609724 9 470.3577 125.0971 .1715132 .9851818 10 373.7818 94.61607 7.213191E-02 .9973952 11 170.2402 35.68799 4.1834E-02 .9991219

内摩擦角b(1)= 17 凝聚力c(1)= 14

条块序号i 下滑推力e(i) 重量w(i) 传递系数f(i) 1 117.5083 3.2041 0

2 226.8408 457.9765 .7846528 3 493.4463 946.7537 .9793226 4 622.7879 5.0821 .9694712 5 690.884 390.6942 .9799702 6 740.3187 553.5598 .9681094 7 703.1423 601.5632 .9502156 8 514.8591 1342.565 .9656704 9 356.4371 470.3577 .98787 10 1.27 373.7818 .9585026 11 1.433165 170.2402 .9884946

稳定系数 F= .838

*****************************************************************

***(n-ny11)以粘土层面为折线型滑面,不计地下水***

----- 原始数据 ------

条块总数土层数水容重地震系数n= 11 m= 1 rw= 10 ck= 0

土体容重r(j)18.5

9 5.4918 5.574502 .1715132 .9851818 10 6.1447 6.160946 7.213191E-02 .9973952 11 7.120499 7.126757 4.1834E-02 .9991219

条块号重量w(i) 水托力w1(i) a(i) a1(i) 1 3.2041 0 .9059635 .4233559 2 457.9765 0 .6753885 .7374621 3 946.7537 0 .63725 .7721235 4 5.0821 0 .5751221 .8180676 5 390.6942 0 .5324036 .84906 6 553.5598 0 .4639802 .8858456 7 601.5632 0 .3566999 .934219 8 1342.565 0 .273 .9609724 9 470.3577 0 .1715132 .9851818 10 373.7818 0 7.213191E-02 .9973952 11 170.2402 0 4.1834E-02 .9991219

内摩擦角b(1)= 17 凝聚力c(1)= 14

条块序号i 下滑推力e(i) 重量w(i) 传递系数f(i) 1 1.0051 3.2041 0

2 279.8098 457.9765 .8062987 3 5.205 946.7537 .9823156 4 672.7927 5.0821 .97371 5 731.2032 390.6942 .9828753 6 766.1266 553.5598 .9725765 7 713.0953 601.5632 .9568692 8 494.028 1342.565 .9704468 9 333.9369 470.3577 .9609801 10 147.0856 373.7818 .91665 11 -.2221946 170.2402 .9902096

稳定系数 F= .992

*****************************************************************

***(n-ny2)用传递系数法验算圆弧型破坏的最危险滑面 ****

----- 原始数据 ------

条块总数土层数水容重地震系数n= 21 m= 1 rw= 10 ck= 0

土体容重r(j)18.5

条块号水平长s(i) 滑面长l(i) a(i)=sin(ai) a1(i)=cos(ai) 1 .6021996 2.036091 .9552615 .2957625 2 1.1595 3.142624 .9294456 .36592 3 2.273399 4.772555 .8792565 .4763485 4 .406601 .7429394 .8369451 .72869 5 2.116299 3.528 .8002315 .5996912 6 2.876102 4.180781 .725773 .6879343 7 3.152199 4.081603 .63529 .7722943 8 2.6591 3.17813 .76814 .8366869 9 2.168201 2.4021 .4750767 .8799444 10 3.259296 3.6229 .3940524 .919088 11 1.855103 1.955998 .3170248 .9484172 12 2.132099 2.201 .2573414 .9663206 13 1.7601 1.790431 .1990579 .9799877 14 1.970699 1.991244 .1432779 .96825 15 1.4734 1.479636 9.171063E-02 .9957857 16 1.459099 1.460763 4.771497E-02 .998861 17 .49013 .49714 1.251431E-02 .9999217 18 .8226013 .8226735 -1.324777E-02 .9999123 19 1.5097 1.507242 -4.810126E-02 .9988425 20 2.336399 2.349566 -.1057215 .9943959 21 4.380806 4.47748 -.2066791 .9784088

条块号 1 10.83432 9.073975E-04 .9552615 .2957625 2 73.04944 1.747141E-03 .9294456 .36592 3 292.32 0 .8792565 .4763485 4 69.18166 0 .8369451 .72869 5 384.7832 19.1398 .8002315 .5996912 6 563.8148 75.81833 .725773 .6879343

重量w(i) 水托力w1(i) a(i) a1(i)

7 0.3439 126.2108 .63529 .7722943 8 0.347 127.0212 .76814 .8366869 9 439.6686 110.0297 .4750767 .8799444 10 624.2576 1.8226 .3940524 .919088 11 315.5137 .77116 .3170248 .9484172 12 322.62 95.45085 .2573414 .9663206 13 238.2215 70.30333 .1990579 .9799877 14 242.8008 67.67776 .1432779 .96825 15 1.6868 42.04568 9.171063E-02 .9957857 16 149.7711 32.87349 4.771497E-02 .998861 17 84.6061 15.15828 1.251431E-02 .9999217 18 72.46111 11.33298 -1.324777E-02 .9999123 19 118.27 15.78139 -4.810126E-02 .9988425 20 142.8663 9.8172 -.1057215 .9943959 21 109.6619 0 -.2066791 .9784088

内摩擦角b(1)= 17 凝聚力c(1)= 14

条块序号i 下滑推力e(i) 重量w(i) 传递系数f(i) 1 0 10.83432 0

2 1.774693 73.04944 .9669732 3 120.6383 292.32 .9471804 4 146.4563 69.18166 .96503 5 310.9592 384.7832 .9732034 6 522.674 563.8148 .9487262 7 700.0103 0.3439 .9445552 8 7.874 0.347 .9520837 9 825.1187 439.6686 .9637508 10 823.5803 624.2576 .9611627 11 780.7229 315.5137 .97329 12 721.82 322.62 .9739561 13 656.9857 238.2215 .975051 14 574.5136 242.8008 .97956 15 503.955 1.6868 .9785627 16 430.966 149.7711 .9819638 17 383.1514 84.6061 .9857532 18 340.0118 72.46111 .96991 19 263.212 118.27 .98594

20 148.9216 142.8663 .9759741 21 -1.27508 109.6619 .9552702

稳定系数 F= .79

*****************************************************************

***(n-ny21)用搜索到的最危险滑面以传递系数法反算b（i）

***

----- 原始数据 ------

条块总数土层数水容重地震系数n= 21 m= 1 rw= 10 ck= 0

土体容重r(j)18.5

20 2.336399 2.349566 -.1057215 .9943959 21 4.380806 4.47748 -.2066791 .9784088

条块号重量w(i) 水托力w1(i) a(i) a1(i)

1 10.83432 9.073975E-04 .9552615 .2957625 2 73.04944 1.747141E-03 .9294456 .36592 3 292.32 0 .8792565 .4763485 4 69.18166 0 .8369451 .72869 5 384.7832 19.1398 .8002315 .5996912 6 563.8148 75.81833 .725773 .6879343 7 0.3439 126.2108 .63529 .7722943 8 0.347 127.0212 .76814 .8366869 9 439.6686 110.0297 .4750767 .8799444 10 624.2576 1.8226 .3940524 .919088 11 315.5137 .77116 .3170248 .9484172 12 322.62 95.45085 .2573414 .9663206 13 238.2215 70.30333 .1990579 .9799877 14 242.8008 67.67776 .1432779 .96825 15 1.6868 42.04568 9.171063E-02 .9957857 16 149.7711 32.87349 4.771497E-02 .998861 17 84.6061 15.15828 1.251431E-02 .9999217 18 72.46111 11.33298 -1.324777E-02 .9999123 19 118.27 15.78139 -4.810126E-02 .9988425 20 142.8663 9.8172 -.1057215 .9943959 21 109.6619 0 -.2066791 .9784088

*** 反算内摩擦角b（i）、凝聚力C（i）***

内摩擦角b(1)= 23.35019 凝聚力c(1)= 14

条块序号i 下滑推力e(i) 重量w(i) 传递系数f(i) 1 0 10.83432 0

2 12.26531 73.04944 .963506 3 142.0337 292.32 .94104 4 167.36 69.18166 .9609609 5 335.3435 384.7832 .9703443 6 7.2259 563.8148 .9435731 7 720.567 0.3439 .9390345

8 804.3518 0.347 .947231 9 833.4994 439.6686 .9599759 10 823.8505 624.2576 .957144 11 776.0836 315.5137 .9610513 12 713.94 322.62 .9711718 13 6.719 238.2215 .9723759 14 562.5768 242.8008 .9739655 15 491.0313 1.6868 .9762421 16 417.5271 149.7711 .9799926 17 369.4729 84.6061 .984179 18 326.3778 72.46111 .98874 19 250.2956 118.27 .9843408 20 138.4957 142.8663 .9733916 21 -3.83E-04 109.6619 .9507066

稳定系数 F= 1

*****************************************************************

****(n-ny12)以粘土层面作折线型滑面,反算内摩擦角b（i）

****

----- 原始数据 ------

条块总数土层数水容重地震系数n= 11 m= 1 rw= 10 ck= 0

土体容重r(j)18.5

8 11.6969 12.17195 .273 .9609724 9 5.4918 5.574502 .1715132 .9851818 10 6.1447 6.160946 7.213191E-02 .9973952 11 7.120499 7.126757 4.1834E-02 .9991219

*** 反算内摩擦角b（i）、凝聚力C（i）***

内摩擦角b(1)= 22.04313 凝聚力c(1)= 14

条块序号i 下滑推力e(i) 重量w(i) 传递系数f(i) 1 139.2533 3.2041 0

2 238.26 457.9765 .7693393 3 499.333 946.7537 .977205 4 624.0172 5.0821 .96343 5 688.4423 390.6942 .9779149 6 731.746 553.5598 .99491 7 687.6956 601.5632 .9455084 8 494.07 1342.565 .9622914 9 336.0673 470.3577 .9505624 10 148.9426 373.7818 .94956 11 -7.359876E-04 170.2402 .9872814

稳定系数 F= 1

*****************************************************************

***(n-ny22)用最危险的弧面、用反算b（i）值、不计地下水

***

----- 原始数据 ------

条块总数土层数水容重地震系数n= 21 m= 1 rw= 0 ck= 0

土体容重r(j)18.5

条块号重量w(i) a(i) a1(i) 1 10.83432 .9552615 .2957625 2 73.04944 .9294456 .36592

3 292.32 .8792565 .4763485 4 69.18166 .8369451 .72869 5 384.7832 .8002315 .5996912 6 563.8148 .725773 .6879343 7 0.3439 .63529 .7722943 8 0.347 .76814 .8366869 9 439.6686 .4750767 .8799444 10 624.2576 .3940524 .919088 11 315.5137 .3170248 .9484172 12 322.62 .2573414 .9663206 13 238.2215 .1990579 .9799877 14 242.8008 .1432779 .96825 15 1.6868 9.171063E-02 .9957857 16 149.7711 4.771497E-02 .998861 17 84.6061 1.251431E-02 .9999217 18 72.46111 -1.324777E-02 .9999123 19 118.27 -4.810126E-02 .9988425 20 142.8663 -.1057215 .9943959 21 109.6619 -.2066791 .9784088

内摩擦角b(1)= 23.35 凝聚力c(1)= 14

条块序号i 下滑推力e(i) 重量w(i) 传递系数f(i) 1 0 10.83432 0

2 21.9944 73.04944 .9693628 3 173.6172 292.32 .9508262 4 203.76 69.18166 .9671931 5 383.6567 384.7832 .9751738 6 588.1017 563.8148 .9522776 7 741.2248 0.3439 .94836 8 806.3798 0.347 .95281 9 821.8568 439.6686 .9663524 10 792.8782 624.2576 .9639324 11 737.7733 315.5137 .9672702 12 666.4667 322.62 .975875 13 594.652 238.2215 .977 14 507.9078 242.8008 .9782392 15 437.4314 1.6868 .9801621

16 367.1226 149.7711 .9833223 17 322.8779 84.6061 .986838 18 283.5378 72.46111 .9904927 19 214.65 118.27 .9869736 20 117.0424 142.8663 .9777539 21 -.4267617 109.6619 .95841

稳定系数 F= 1.212

*****************************************************************

***(n-ny8)按圆弧型破坏，稳定系数F=1时的下滑力***

----- 原始数据 ------

条块总数土层数水容重地震系数n= 26 m= 1 rw= 10 ck= 0

土体容重r(j)18.5

条块号水平长s(i) 滑面长l(i) a(i)=sin(ai) a1(i)=cos(ai) 1 1.5735 2.95041 .84591 .5333156 2 1.857401 3.205233 .8149792 .5794902 3 3.120199 4.5265 .77004 .6373913 4 1.2696 1.862482 .73165 .681671 5 2.788502 3.9452 .6990212 .7151009 6 2.987698 3.4206 .13887 .7672161 7 3.638702 4.491184 .5861704 .8101878 8 1.795399 2.129326 .5376359 .8431771 9 2.168201 2.507928 .5025658 .8539 10 3.197998 3.601921 .4601158 .88785 11 4.0485 4.3818 .3865991 .9222479 12 1.786602 1.984 .3400809 .9403962 13 1.938698 2.035698 .3050065 .9523503 14 1.6726 1.740112 .2758441 .9612024 15 2.18 2.2104 .2386317 .9711102 16 2.950901 3.011681 .1998882 .9798187

17 3.550701 3.584393 .1367873 .9906005 18 2.501297 2.509872 8.259391E-02 .9965833 19 1.929703 1.931136 3.852651E-02 .9992576 20 1.132301 1.132416 1.421733E-02 .9999 21 1.181595 1.181595 0 1

22 1.528503 1.5312 -6.398335E-02 .997951 23 1.235802 1.235837 -7.605704E-03 .999971 24 1.411499 1.4144 -7.460583E-02 .9972131 25 .4574966 .4594388 -9.185138E-02 .9957727 26 2.1028 2.116822 -.1145109 .993422

条块号 1 36.32605 0 .84591 .5333156 2 130.05 0 .8149792 .5794902 3 403.7193 0 .77004 .6373913 4 224.5731 4.7844 .73165 .681671 5 536.4406 40.37192 .6990212 .7151009 6 580.9377 79.701 .13887 .7672161 7 703.001 132.8144 .5861704 .8101878 8 343.1761 76.0423 .5376359 .8431771 9 416.111 97.29588 .5025658 .8539 10 5.66 149.0027 .4601158 .88785 11 7.4119 186.1702 .3865991 .9222479 12 2.5626 78.08611 .3400809 .9403962 13 263.0 79.69405 .3050065 .9523503 14 217.32 63.47516 .2758441 .9612024 15 269.1704 72.86999 .2386317 .9711102 16 342.8494 90.47466 .1998882 .9798187 17 361.609 99.72321 .1367873 .9906005 18 213.97 60.26374 8.259391E-02 .9965833 19 137.9393 38.229 3.852651E-02 .9992576 20 70.58493 18.9015 1.421733E-02 .9999 21 67.25185 16.44011 0 1

22 75.638 15.39736 -6.398335E-02 .997951 23 50.82982 7.562488 -7.605704E-03 .999971 24 45.42178 3.207633 -7.460583E-02 .9972131 25 11.912 0 -9.185138E-02 .9957727

重量w(i) 水托力w1(i) a(i) a1(i) 26 24.6999 0 -.1145109 .993422

内摩擦角b(1)= 23.7 凝聚力c(1)= 14

条块序号i 下滑推力e(i) 重量w(i) 传递系数f(i) 1 0 36.32605 0

2 28.24662 130.05 .97403 3 156.5826 403.7193 .9652698 4 226.2382 224.5731 .9723688 5 397.8291 536.4406 .9783747 6 550.28 580.9377 .9628474 7 703.38 703.001 .9668108 8 751.1249 343.1761 .97247 9 802.2163 416.111 .9811078 10 848.6273 5.66 .97706 11 830.5714 7.4119 .96106 12 802.5053 2.5626 .9768082 13 767.2231 263.0 .9830257 14 729.3253 217.32 .98613 15 667.6334 269.1704 .9823322 16 574.6686 342.8494 .9817572 17 443.311 361.609 .9698225 18 347.3557 213.97 .9745529 19 274.9187 137.9393 .9796213 20 234.307 70.58493 .90144 21 193.9133 67.25185 .99386 22 135.3447 75.638 .969822 23 101.7496 50.82982 1.0232 24 56.723 45.42178 .9682881 25 43.79022 11.912 .9922425 26 4.453286E-02 24.6999 .97259

稳定系数 F= .9985

*****************************************************************

***(n-ny6)按圆弧型破坏，稳定系数F=1.25时的下滑力***

----- 原始数据 ------

条块总数土层数水容重地震系数n= 26 m= 1 rw= 10 ck= 0

土体容重r(j)18.5

条块号 1 1.5735 2.95041 .84591 .5333156 2 1.857401 3.205233 .8149792 .5794902 3 3.120199 4.5265 .77004 .6373913 4 1.2696 1.862482 .73165 .681671 5 2.788502 3.9452 .6990212 .7151009 6 2.987698 3.4206 .13887 .7672161 7 3.638702 4.491184 .5861704 .8101878 8 1.795399 2.129326 .5376359 .8431771 9 2.168201 2.507928 .5025658 .8539 10 3.197998 3.601921 .4601158 .88785 11 4.0485 4.3818 .3865991 .9222479 12 1.786602 1.984 .3400809 .9403962 13 1.938698 2.035698 .3050065 .9523503 14 1.6726 1.740112 .2758441 .9612024 15 2.18 2.2104 .2386317 .9711102 16 2.950901 3.011681 .1998882 .9798187 17 3.550701 3.584393 .1367873 .9906005 18 2.501297 2.509872 8.259391E-02 .9965833 19 1.929703 1.931136 3.852651E-02 .9992576 20 1.132301 1.132416 1.421733E-02 .9999 21 1.181595 1.181595 0 1

条块号水平长s(i) 滑面长l(i) a(i)=sin(ai) a1(i)=cos(ai)重量w(i) 水托力w1(i) a(i) a1(i)

1 36.32605 0 .84591 .5333156 2 130.05 0 .8149792 .5794902 3 403.7193 0 .77004 .6373913 4 224.5731 4.7844 .73165 .681671 5 536.4406 40.37192 .6990212 .7151009 6 580.9377 79.701 .13887 .7672161 7 703.001 132.8144 .5861704 .8101878 8 343.1761 76.0423 .5376359 .8431771 9 416.111 97.29588 .5025658 .8539 10 5.66 149.0027 .4601158 .88785 11 7.4119 186.1702 .3865991 .9222479 12 2.5626 78.08611 .3400809 .9403962 13 263.0 79.69405 .3050065 .9523503 14 217.32 63.47516 .2758441 .9612024 15 269.1704 72.86999 .2386317 .9711102 16 342.8494 90.47466 .1998882 .9798187 17 361.609 99.72321 .1367873 .9906005 18 213.97 60.26374 8.259391E-02 .9965833 19 137.9393 38.229 3.852651E-02 .9992576 20 70.58493 18.9015 1.421733E-02 .9999 21 67.25185 16.44011 0 1

22 75.638 15.39736 -6.398335E-02 .997951 23 50.82982 7.562488 -7.605704E-03 .999971 24 45.42178 3.207633 -7.460583E-02 .9972131 25 11.912 0 -9.185138E-02 .9957727 26 24.6999 0 -.1145109 .993422

内摩擦角b(1)= 23.7 凝聚力c(1)= 14

条块序号i 下滑推力e(i) 重量w(i) 传递系数f(i) 1 0 36.32605 0

2 43.98503 130.05 .97444 3 208.6293 403.7193 .9717216 4 296.1079 224.5731 .97757 5 507.3494 536.4406 .9825061 6 701.0267 580.9377 .9697151 7 901.4252 703.001 .9729959 8 972.0148 343.1761 .9776784

9 1051.404 416.111 .9847393 10 1138.347 5.66 .9818234 11 11.514 7.4119 .9682277 12 1153.035 2.5626 .9812236 13 1136.084 263.0 .9863028 14 1113.686 217.32 .9888343 15 1071.74 269.1704 .9857377 16 1005.209 342.8494 .9852691 17 9.4399 361.609 .97819 18 816.8055 213.97 .9793739 19 752.21 137.9393 .9835255 20 715.7381 70.58493 .9911652 21 681.0146 67.25185 .9949062 22 621.2333 75.638 .97816 23 603.12 50.82982 1.018212 24 553.5559 45.42178 .9742162 25 539.8639 11.912 .9937732 26 500.2513 24.6999 .9917409

稳定系数 F= 1.25

*****************************************************************

***(n-ny5)按圆弧型破坏，稳定系数F=1.3时的下滑力***

----- 原始数据 ------

条块总数土层数水容重地震系数n= 26 m= 1 rw= 10 ck= 0

土体容重r(j)18.5

5 2.788502 3.9452 .6990212 .7151009 6 2.987698 3.4206 .13887 .7672161 7 3.638702 4.491184 .5861704 .8101878 8 1.795399 2.129326 .5376359 .8431771 9 2.168201 2.507928 .5025658 .8539 10 3.197998 3.601921 .4601158 .88785 11 4.0485 4.3818 .3865991 .9222479 12 1.786602 1.984 .3400809 .9403962 13 1.938698 2.035698 .3050065 .9523503 14 1.6726 1.740112 .2758441 .9612024 15 2.18 2.2104 .2386317 .9711102 16 2.950901 3.011681 .1998882 .9798187 17 3.550701 3.584393 .1367873 .9906005 18 2.501297 2.509872 8.259391E-02 .9965833 19 1.929703 1.931136 3.852651E-02 .9992576 20 1.132301 1.132416 1.421733E-02 .9999 21 1.181595 1.181595 0 1

重量w(i) 水托力w1(i) a(i) a1(i) 14 217.32 63.47516 .2758441 .9612024 15 269.1704 72.86999 .2386317 .9711102 16 342.8494 90.47466 .1998882 .9798187 17 361.609 99.72321 .1367873 .9906005 18 213.97 60.26374 8.259391E-02 .9965833 19 137.9393 38.229 3.852651E-02 .9992576 20 70.58493 18.9015 1.421733E-02 .9999 21 67.25185 16.44011 0 1

22 75.638 15.39736 -6.398335E-02 .997951 23 50.82982 7.562488 -7.605704E-03 .999971 24 45.42178 3.207633 -7.460583E-02 .9972131 25 11.912 0 -9.185138E-02 .9957727 26 24.6999 0 -.1145109 .993422

内摩擦角b(1)= 23.7 凝聚力c(1)= 14

条块序号i 下滑推力e(i) 重量w(i) 传递系数f(i) 1 0 36.32605 0

2 46.38827 130.05 .9796948 3 216.5947 403.7193 .9727068 4 306.8422 224.5731 .9783745 5 524.188 536.4406 .983137 6 724.196 580.9377 .9707638 7 932.0662 703.001 .9739404 8 1006.318 343.1761 .9784706 9 1090.16 416.111 .9852938 10 1183.468 5.66 .9824774 11 1216.727 7.4119 .969323 12 1208.018 2.5626 .98178 13 1194.05 263.0 .9868032 14 1174.176 217.32 .9246 15 1135.45 269.1704 .9862578 16 1073.178 342.8494 .9858053 17 971.6918 361.609 .9763461 18 1.4269 213.97 .98011 19 828.3047 137.9393 .9841216 20 792.6183 70.58493 .9914936 21 758.8506 67.25185 .9950982

22 699.2877 75.638 .9763458 23 683.1855 50.82982 1.01745 24 633.3482 45.42178 .9751214 25 619.6606 11.912 .9940069 26 580.8229 24.6999 .9920486

稳定系数 F= 1.3

*****************************************************************

***(n-ny7)按圆弧型破坏，稳定系数F=1.2时的下滑力***

----- 原始数据 ------

条块总数土层数水容重地震系数n= 26 m= 1 rw= 10 ck= 0

土体容重r(j)18.5

18 2.501297 2.509872 8.259391E-02 .9965833 19 1.929703 1.931136 3.852651E-02 .9992576 20 1.132301 1.132416 1.421733E-02 .9999 21 1.181595 1.181595 0 1

22 75.638 15.39736 -6.398335E-02 .997951 23 50.82982 7.562488 -7.605704E-03 .999971 24 45.42178 3.207633 -7.460583E-02 .9972131 25 11.912 0 -9.185138E-02 .9957727 26 24.6999 0 -.1145109 .993422

重量w(i) 水托力w1(i) a(i) a1(i) 内摩擦角b(1)= 23.7 凝聚力c(1)= 14

条块序号i 下滑推力e(i) 重量w(i) 传递系数f(i) 1 0 36.32605 0

2 41.38152 130.05 .9781315 3 200.0056 403.7193 .97063 4 284.4987 224.5731 .976717 5 4.1421 536.4406 .9818227 6 675.9999 580.9377 .968579 7 868.3513 703.001 .9719728 8 935.0257 343.1761 .97682 9 1009.63 416.111 .9841385 10 10.731 5.66 .9811149 11 1108.319 7.4119 .9670411 12 1093.911 2.5626 .9804932 13 1073.785 263.0 .9857607 14 1048.701 217.32 .9883885 15 1003.328 269.1704 .9851744 16 932.2525 342.8494 .9846881 17 821.958 361.609 .97457 18 736.8599 213.97 .97857 19 670.7533 137.9393 .9828796 20 633.4778 70.58493 .9908094 21 597.7466 67.25185 .9946982 22 537.8539 75.638 .974 23 517.4615 50.82982 1.019037 24 468.317 45.42178 .9732355 25 4. 11.912 .99352 26 414.2472 24.6999 .9914076

稳定系数 F= 1.2 *************

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