第一部分 计算说明
一、计算依据
1、《工程施工图设计》。
2、《公路桥涵施工技术规范》（JTG_TF50-2011）。
3、《建筑工程碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）。
4、《路桥施工计算手册》。
5、《钢结构设计手册》（GB 50017）。
6、《木结构设计规范》（GB50005）。
7、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）。
第二部分 桥面板支架计算书
一、底模受力计算
桥面板钢筋混凝土结构厚度为203——226.5cm ，底模采用15mm竹胶板，下方横铺10*10cm 方木，间距25cm，方木下方纵铺[12a 槽钢，间距为46.5cm ，槽钢下方设置站立式[12a 槽钢，高度26.5cm ，纵横向间距分别为65cm 和46.5cm ，站立式[12a 槽钢下方为I25a工字钢，工字钢
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插入下塔柱立墙顶的预留槽内（在立墙浇筑时预留好），待钢混结合段施工完成后用C50砼填补。
1）荷载取值：
（1）最不利位置：最不利荷载位置梁高h=2.26m，gk1=2.26m×26kN/m3 =58.8 kN/m2
（2）竹胶板自重标准值：gk2=0.2KN/m2
（3）施工人员及机械设备均布活荷载：qk1=2.5 kN/m2
（4）振捣砼时产生的活荷载：qk2=2.0 kN/m2
2）模板力学性能
模板材料为竹胶板，其力学指标值为f=13Mpa，弹性模量为：E=0.1*105Mpa，模板厚度d=0.015m。模板截面抵抗矩和模板截面惯性矩取宽度为1m计算:
模板截面抵抗矩W=bh2/6=1×0.0152/6=3.75×10-5m3
模板截面惯性矩I =bh3/12=1×0.0153/12=2.812×10-7m4
模板支撑肋中心距均为0.25m，模板在桥纵向按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
3）强度计算（公式参照《路桥施工计算手册》）
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模板上的均布荷载设计值为：
q1=（1.2×(gk1+ gk2)+1.4×（qk1+ qk2)）×1m=77.1KN/m
Mmax=0.1ql2=0.1×77.1×0.252KN.m=0.482KN.m
σmax= M/W=0.482KN.m/3.75×10-5m3=12.86Mpa＜f=13 Mpa 【可】
4）刚度计算（公式参照《路桥施工计算手册》）
q1= (gk1+ gk2)×1m=(58.8+0.2)×1=59KN/m
则挠度为：
δ实=qL4/128EI=(59×0.254×103) /（（128×0.1×105×106) ×(2.812×10-7))=6.4×10-4(m)＜δ允
=L/250=0.25/250=10×10-4m【可】
二、横向内楞10*10cm 方木受力分析
内楞方木间距为25cm，方木为10×10cm。
内楞按三跨连续梁计算,每跨跨度为46.5cm
内楞（方木）的截面惯性矩，I＝bh3/12＝100×1003/12＝8.33×106mm4
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内楞（方木）的截面抵抗矩W＝bh2/6＝100×1002/6＝16.67×104mm3
内楞线荷载为：
q= p×250mm=77.1KN/m2×250mm=19.3N/mm
Mmax＝ql2/10=19.3×4652/10=417314N·mm
σ= Mmax/W=417314/16.67×104=2.51 N/mm2≤f=10N/mm2 刚度满足要求
挠度ω＝ql4/150EI=19.3×4654/150×9.5×103×8.33×106=0.76mm≤L/250=1.86mm 挠度满足要求
三、外楞[12a 槽钢受力分析
外楞[12a 槽钢间距为46.5cm，按三跨连续梁计算,每跨跨度为65cm，外楞[12a槽钢自重q自重
=0.124kN/m
外楞[12a的截面惯性矩Ix ＝391×104mm4
外楞[12a的截面抵抗矩Wx ＝62.1×103mm3
外楞线荷载为：
q= p×465mm=77.1KN/m2×465mm=35.86N/mm
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Mmax＝（q+q自重）l2/10=（35.86+0.124）×6502/10=1520324N·mm
σ= Mmax/W=1520324/62.1×103=24.5 N/mm2≤f=210N/mm2 刚度满足要求
扰度ω＝（q+q自重）l4/150EI=（35.86+0.124）×6504/150×210×109×391×104=5.2*10-8mm≤L/250=2.6mm 挠度满足要求
四、站立式[12a 槽钢受力分析
站立式[12a 槽钢高26.5cm,高度较低，不属于长细杆件，其应力满足要求即可。
最不利荷载位置梁高h=2.26m，gk1=2.26m×26kN/m3 =58.8 kN/m2
竹胶板及方木自重：gk2=0.5KN/m2
施工人员及机械设备均布活荷载：qk1=2.5 kN/m2
振捣砼时产生的活荷载：qk2=2.0 kN/m2
外楞[12a槽钢自重：gk3=0.124kN/m
站立式[12a 槽钢自重：gk4=0.124kN/m×0.265m =0.033 kN
则每根站立式[12a 槽钢承受的竖向压力为：N=（1.2*（gk1+ gk2）+1.4*（qk1+ qk2））*0.65m *0.465m + gk3*0.65m + gk4=23.42KN
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钢管柱压应力σ=N/A=23.42×103/(15.7×10-4)=14.92 MPa＜f=140MPa【可】
第三部分 现浇悬臂板支架计算书
主塔位置箱梁悬臂板采用现浇法施工，每侧现浇悬臂板长10m，板厚26cm ，宽度为740cm ，每隔250cm 设有一道托梁（现浇段悬臂板中间位置对称布置），每侧3道托梁，托梁宽30cm ，悬臂根部高度为168cm ,末端高度为30cm 。结合现场实际，采用钢管柱满堂支架法施工，纵桥向设置3排钢管柱，间距为5m ，每排2根，里侧一根高度为13.23m 左右，外侧一根高度为15.10m 左右，钢管直径426mm ,壁厚10mm ，由于钢管柱较高，为提高整体稳定性和受力均衡，每排钢管柱之间设置数道剪刀撑，剪刀撑采用槽钢与钢管柱焊接牢固。钢管顶部设置横向双拼25工字钢，上方设置13道纵向双拼[12a 槽钢，双拼[12a槽钢间距60cm 。双拼[12a槽钢上方为桥面悬臂板的满堂支架体系和托梁的模板及支撑架体系。由此建立力学模型原则如下：悬臂板及其模板支架体系自重为均布荷载，托梁及其模板支架体系自重为集中荷载。
一、荷载取值
（1）施工人员及机械设备均布活荷载：qk1=2.5 kN/m2
（2）振捣砼时产生的均布活荷载：qk2=2.0 kN/m2
（3）悬臂板厚度0.26m ，gk1=0.26m×26kN/m3 =6.76 kN/m2
（4）支架体系自重：gk2=0.5KN/m2
（5）竹胶板及方木自重：gk3=0.5KN/m2
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（6）纵向双拼[12a槽钢自重：gk4=2×0.124kN/m=0.248 kN/m
（7）偏于安全考虑，托梁自重按全长厚度均为1.68m 计算，则托梁自重产生集中荷载为gk1=1.68m×0.3m ×7.4m ×26kN/m3 =97 kN，托梁采用钢模板及支撑体系，每平米自重为2.5KN，则钢模板及支撑体系自重产生的集中荷载为（0.3m ×7.4m +1.68 m×7.4 m×2侧）×3KN/m2=67.76 kN。
二、纵向双拼12a槽钢受力分析
[12a的截面惯性矩Ix ＝391×104mm4，截面抵抗矩Wx ＝62.1×103mm3
则对每一道纵向双拼[12a槽钢，横向间距为0.6m ，按两跨连续梁计算,每跨跨度为5m，则力学模型如下：
1）每组双拼槽钢在均布荷载作用下，受力简图如下：
线荷载
为：q=（1.2×(gk1+ gk2+ gk3)+1.4×（qk1+ qk2)）×0.6m+0.248 kN/m =9.62 kN/m=9.62N/mm
则M跨中=0.07q L2=0.07×9.62 N/mm×50002= 16835000 N·mm
MB=—0.125q L 2=—0.125×9.62 N/mm×50002=—30062500 N·mm
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跨中挠度为f =0.521 q L 4/100EI=0.521×9.62 N/mm×50004/100×210×109×2×391×104mm4=0.00002mm
支座反力为QA=QC=0.375 q L=0.375×9.62 kN/m×5m =18.1 kN
QB=1.25 q L=1.25×9.62 kN/m×5m =60.125 kN
2）在集中荷载作用下，受力简图如下：
每一组双拼槽
钢的集中荷载为p=（97kN+67.76kN）/13=164.76kN/13=12.674kN
则M跨中=0.156p L =0.156×12674N× 5000mm =9885720 N·mm
MB=—0.188 p L =—0.188×12674N× 5000mm =—11913560 N·mm
跨中挠度为f =0.911 p L 3/100EI=0.911×12674N×50003/100×210×109×2×391×104mm4=0.0000088mm
支座反力为QA=QC=0.312 p =0.312×12.674kN=3.955KN
QB=(1+1.376) p =2.376 p =2.376×12.674kN=30.114 kN
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两组叠加后，双拼槽钢的受力情况为
M跨中=0.07q L2+0.156p L=16835000 N·mm+9885720 N·mm=26720720 N·mm
MB=（—0.125q L 2）+（—0.188 p L）=—30062500 N·mm+（—11913560 N·mm）=-41976060 N·mm
跨中挠度为f=0.00002mm+0.0000088mm=0.0000288mm≤L/400=12.5mm 挠度满足要求
支座反力为QA=QC=0.375 q L+0.312 p=18.1kN+3.955KN=22.055KN
QB=1.25 q L+(1+1.376) p =60.125 kN+30.114 kN=90.249KN
则σ跨中= M跨中/W=26720720N·mm /2*62.1×103mm3=215N/mm2≥f=210N/mm2
σB= MB/W=-41976060N·mm/2*62.1×103mm3=338N/mm2≥f=210N/mm2 建议改为双拼20a 槽钢
三、横向双拼25工字钢受力分析
注意：关键是q的确定，注意均布荷载以及集中荷载一起考虑，最后还要换成线荷载，线荷载则需要结合上文纵向双拼12a槽钢受力分析的相关内容来进行
由以上力学分析可知，中间一排钢管柱的反力最大，因此其顶上的工字钢的荷载应为最不利荷载，
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力学模型为两端带悬臂的简支梁模型，承受均布荷载，受力简图如下：
1、求支点反力
对B点，由∑M=0列公式：q L1*L1/2+fc*L2=q(L2+L3)* (L2+L3)/2，解得
f c= q(L2+L3)2/(2 L2)- qL12/(2 L2)
对C点，同理解得f B= q(L1+L2)2/(2 L2)- qL32/(2 L2)
2、求各段最大弯矩
对AB段，B点弯矩最大，且为负弯曲，MB= q L1*L1/2
对CD段，C点弯矩最大，且为负弯曲，MC= q L3*L3/2
对BC段，先确定两个零点弯矩的位置，再求出最大正弯矩
则在B点附近，由∑M=0列公式：
q（ L1+X1）*(L1+X1）/2=f B* X1，解得X1=
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同理在C点附近，由∑M=0列公式：
q（ L3+X2）*(L3+X2）/2=f C* X2，解得X2=
解得X1、X2后，则BC段最大弯矩位置在（L2- X1-X2）/2的位置处。则可求出相应弯矩值。
解得弯矩之后即可捡算工字钢应力和挠度（分跨中和悬臂端）了，好在两端为悬臂端，跨中挠度可以抵消一部分，跨中挠度应该比较小，最好是用软件来计算比较方便。
四、钢管柱受力分析
里侧一根高度为13.23m 左右，外侧一根高度为15.10m 左右，钢管直径426mm ,壁厚10mm ，1、荷载取值
外径Ф426mm，壁厚δ=10mm钢管，其几何特征：
I=π×(D4-d4) /64= π×(724-714) /64=71774.3cm4
A=π (D2-d2) /4= π×(722-712) /4=112.31cm2
回转半径：i==25.28cm=252.8mm IA柱长 L内=13.23m L外=15.10m
则长细比λ= L0/r=8250/252.8=32.6＜[λ]=150
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查表知轴心受压稳定系数ψ=0.91
钢管柱压应力σ=N/（A×ψ）=245.2×103/(112.31×0.91×10-4)=23.99 MPa＜f=215MPa
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