槽钢允许应力[σ]=200Mpa，计算时按照[σ]=190Mpa，弹性模量E=2.1×105Mpa=2.1×105N/mm2
双拼36c槽钢WX =1492 cm3，IX =26800 cm4； 双拼36b槽钢WX =1406 cm，IX =25400cm； 双拼36a槽钢WX =1319.35 cm3，IX =23748.2 cm4； 双拼32a槽钢WX =938.83 cm3，IX =15021.3 cm4； 双拼25a槽钢WX =537.46 cm3，IX =6718.2 cm4； 双拼16a槽钢WX =216.56 cm，IX =1732.4 cm； 单根36c槽钢WX =746 cm3，IX =13400 cm4； 单根36b槽钢WX =703 cm3，IX =12700 cm4； 单根36a槽钢WX =660 cm3，IX =11900 cm4； 单根32a槽钢WX =475 cm，IX =7600 cm； 单根25a槽钢WX =270 cm3，IX =3370 cm4； 单根16a槽钢WX =108 cm3，IX =866 cm4； 码头下横梁
梁长30m，梁宽1.8m，梁高1.2m，前沿靠船构件约7.56m3砼。 荷载：
恒载：砼自重：横梁 1.2×25＝30kN/m2
模板： 0.75 kN/m2 施工荷载：8 kN/m
①、安装靠船构件时（仅承受靠船构件及橡胶护舷自重，反力向上为正，向下为负，取KG验算）：
P＝189kN
RA1＝332kN ；RB1＝-143kN Mmax=314.7kN.m
②、浇筑下横梁混凝土时q（宽1.8m，高1.2m的砼梁）：
荷载组合：q＝1.2×（30+0.75）×1.8+8=74.4kN/m P＝189kN 计算简图
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MA悬挑端=491.6kN·m；MAB=-200.8kN·m；MBC=101.3kN·m；MdE=＝45kN·m；MCd= Mef ＝223.3kN·m； MFG=95.2kN·m；MGH=158.1kN·m；MH端悬挑= 148.8kN·m.
反力RA＝665.4KN； RB1＝141.6kN；RB2＝Rc1＝122.8kN； Rc2＝Rd1＝182.3kN；Rd
＝RE1＝81.8kN；RE2＝RF1＝182.3kN；RF2＝RG1＝119kN；RG2＝156.24kN；RH＝364.56kN
考虑在A桩顶端设置4根（8个吊点）、H桩顶端设置3根Φ32mm吊筋（6个吊点），每根Φ32mm吊筋按照10t的拉力考虑，每根桩合计吊筋承载力为80t，满足要求。其他桩顶，每根桩顶上加两根Φ28mm吊筋反吊槽钢底模，吊筋和管桩端板焊接牢固，对于反力计算R＞400KN的，则设4根Φ28mm吊筋反吊，每根Φ28mm吊筋也安6t拉力考虑。如此可保证每个抱箍支撑力均小于300KN。以下反力R不再验算。 荷载组合：荷载组合：q＝1.2×（30+0.75）×1.8+8=74.4kN/m P＝189kN F=180KN
吊筋丝杆双拼32#槽钢单拼32#槽钢 靠船构件 双拼槽钢， 靠船构件吊筋丝杆双拼槽钢，双拼槽钢，双拼槽钢，双拼槽钢， 双拼槽钢，
双拼槽钢，双拼槽钢，双拼槽钢，码头下横梁槽钢底模工艺示意图（平面）说明：1、图中的尺寸除标高以米计外，其他均以毫米计；2、横梁底板槽钢之下采用吊筋与钢抱箍支撑；3、钢抱箍规格为?1000（）；4、钢抱箍采用高强度螺栓；5、由于横梁前沿端悬挑段靠船构件太重，故采用桩顶上焊吊筋的工艺，具体另见详图；6、横梁采用二次浇注而成，第一横梁端头至标高2.65，第二次浇注至标高4.0、槽钢的规格长度分别为：前沿端为双拼36槽钢，长度为9，中间两段为双拼32#槽钢长度为9.底模槽钢在AB段为第一种配制，C~H段为第二种配制 因此每一种配制只需验算弯矩最大处即可。
，码头后沿段为双拼32槽钢，长度为12按简支梁近似计算偏于安全。
AB段：A端悬挑处弯矩最大
槽钢允许应力[σ]=200Mpa，计算时按照[σ]=190Mpa，弹性模量E=2.1×105Mpa=2.1×10N/mm
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强度验算：σ=Mmax/Wx=491.6×103/（2×1406）=175Mpa〈[σ]=190Mpa 选用双拼［双拼36b槽钢WX =1406 cm3，IX =25400cm4； 挠度验算:
悬臂端挠度最大：
靠船构件：f1=5.4mm 〈[f]=l/250=2.2/250=8.8mm
结论：
强度和挠度均符合要求，为避免前沿主槽钢反翘，前沿36#槽钢与C桩钢包箍用25#槽钢焊接相连形成反压。
C~F段：CD段和EF段弯矩相同，均大于DE段
强度验算：σ=Mmax/Wx=223.3×103/（2×938.83）=118.9Mpa〈[σ]=190Mpa 双拼32a槽钢WX =938.83 cm3，IX =15021.3 cm4； 挠度验算:
f= 5q2l4/384EI=17.7mm〈[f]=l/250=19.6mm
结论: 强度和挠度均符合要求. F~H段：GH段弯矩最大
强度验算：σ=Mmax/Wx=158.1×103/（2×938.83）=84.2Mpa〈[σ]=190Mpa 双拼32a槽钢WX =938.83 cm3，IX =15021.3 cm4； 挠度验算:
f= 5ql4/384EI=19.2mm〈[f]=l/250=20mm
结论: 强度和挠度均符合要求.
H端按照单根［36a槽钢在q的作用下悬挑2.0m计算： 单根36a槽钢WX =660 cm3，IX =11900cm4；
M悬挑端=148.8kN·m
强度验算：σ=Mmax/Wx=148.8×103/（2×660）=112.7Mpa〈[σ]=190Mpa 挠度验算: f= ql4/8EI=5.9mm〈[f]=l/250=8mm 满足要求。
因此，槽钢底模悬挑端计算也满足要求。 为便于施工控制，F~H段可选用双拼［36a槽钢。 3、底模木方计算 ○
下横梁木方受力示意图
下横梁底模选用100×100mm木方，木方间距25cm，木方受力简图如上图。木方选用东北落叶松，抗弯强度值取[σ]=15Mpa，弹性模量E=10×103Mpa。
q=8.44X1.2+2.5X0.25X1.4=11.0KN/m Mmax=2.32KN·m
σ1=Mmax/Wx=2.32×106×6/100×1002=13.92Mpa〈[σ]=15Mpa
f=5ql4/384EI=4.9mm〈[f]=L/250=5.2mm
故满足要求。
⑤、底板验算
底板选用15mm厚木板，计算宽度取1.0m，按四跨连续梁计算。木板计算应力[σ]=13Mpa，弹性模量E=10×103Mpa。
底板受力示意图 则线荷载：q=33.75X1.2+2.5X1.4=44kN/m
Mmax=Kql2=0.107×44×0.252=0.259kN.m
σ=Mmax/Wx=0.259×106×6/1000×152=6.9Mpa〈[σ]=13Mpa f=0.632×ql/100EI=0.051mm〈[f]=L/250=1.0mm
故满足要求
根据计算反力，PHC管桩抱箍采用一个50cm高钢包箍，另外每根桩顶另加两根Φ32mm吊筋反吊槽钢底模。引桥横梁槽钢以上木方及底板布置参照码头下横梁，不再另行计算。
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